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Electrónica de Comunicaciones. CONTENIDO RESUMIDO: 1- Introducción 2- Osciladores 3- Mezcladores. 4- Lazos enganchados en fase (PLL). 5- Amplificadores de pequeña señal para RF. 6- Filtros pasa-banda basados en resonadores piezoeléctricos. 7- Amplificadores de potencia para RF.

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- - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - E N D - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - -
Presentation Transcript
slide1

Electrónica de Comunicaciones

CONTENIDO RESUMIDO:

1- Introducción

2- Osciladores

3- Mezcladores.

4- Lazos enganchados en fase (PLL).

5- Amplificadores de pequeña señal para RF.

6- Filtros pasa-banda basados en resonadores piezoeléctricos.

7- Amplificadores de potencia para RF.

8- Demoduladores de amplitud (AM, DSB, SSB y ASK).

9- Demoduladores de ángulo (FM, FSK y PM).

10- Moduladores de amplitud (AM, DSB, SSB y ASK).

11- Moduladores de ángulo (PM, FM, FSK y PSK).

12- Tipos y estructuras de receptores de RF.

13- Tipos y estructuras de transmisores de RF.

14- Transceptores para radiocomunicaciones

ATE-UO EC osc 00

slide2

Colpitts

  • Hartley
  • Otros (Clapp, ...)

Tipos de Osciladores

  • Colpitts
  • Hartley
  • Pierce
  • Otros (Clapp, ...)

2. Osciladores

Osciladores con elementos discretos

  • de Baja Frecuencia (RC)
  • de Alta Frecuencia y Frecuencia Variable (LC)
  • de Alta Frecuencia y Frecuencia Fija (a cristal)

ATE-UO EC osc 01

slide3

xer(s)

xe(s)

xs(s)

G(s)

-

Entrada

Planta

Salida

xr(s)

H(s)

Red de realimentación

Teoría básica de sistemas realimentados

  • Se linealiza el sistema
  • Se toman transformadas de Laplace

Observaciones:

xe: magnitud de entrada

xer: magnitud de error

xr: magnitud realimentada

xs: señal de salida

xx: magnitudes que pueden ser de distinto tipo

G(s): función de transferencia de la planta

H(s): función de transferencia de la red de realimentación

ATE-UO EC osc 02

slide4

Lazo cerrado

Lazo abierto

xs(s)

xs(s)

G(s)

G(s) =

=

xer(s)

xe(s)

1 + G(s)·H(s)

Cálculo de funciones de transferencia

ATE-UO EC osc 03

slide5

Casos particulares

xs(s)

G(s)

=

Situación indeseada en servosistemas

Situación deseada en osciladores

xe(s)

1 + G(s)·H(s)

Realimentación negativa è ú 1 + G(s)·H(s)ú > 1

Alta ganancia de lazo è xs(s)/xe(s) = 1/H(s)

Realimentación positiva è ú 1 + G(s)·H(s)ú < 1

Oscilación è ú 1 + G(s)·H(s)ú = 0

ATE-UO EC osc 04

slide6

Cuando está oscilando:

ú G(s)· H(s)ú = 1

G(s)· H(s) = 180º

Por tanto:

ú G(jwosc)· H(jwosc)ú = 1

G(jwosc)· H(jwosc) = 180º

Caso de oscilación

ú 1 + G(s)· H(s)ú = 0 è xs(s)/xe(s)  

Se genera Xs aunque no haya Xe

ATE-UO EC osc 05

slide7

xe(jwosc)

En oscilación:

ú G(jwosc)· H(jwosc)ú = 1

G(jwosc)· H(jwosc) = 180º

xe(jwosc)·G(jwosc)·H(jwosc)

Condición de oscilación (I)

¿Qué tiene que suceder para que comience la oscilación?

ATE-UO EC osc 06

slide8

xe(jwosc)·G(jwosc)·H(jwosc)

xe(jwosc)

Condición de oscilación (II)

Si |xe(jwosc)·G(jwosc)·H(jwosc)| > |xe(jwosc)| (es decir,|G(jwosc)·H(jwosc)| > 1) cuando el desfase es 180º, entonces podemos hacer que la salida del lazo de realimentación haga las funciones de la magnitud de entrada.

ATE-UO EC osc 07

slide9

Condición de oscilación (III)

En realidad si |G(jwosc)·H(jwosc)| > 1 cuando el desfase es 180º, las magnitudes empezarán a crecer constantemente

¿Existe un límite a este crecimiento?

Evidentemente sí, por razones energéticas hay límites. Incluso el sistema podría destruirse al crecer la magnitud de salida.

ATE-UO EC osc 08

slide10

|Gpm(jwosc)·H(jwosc)| > 1

|Ggm(jwosc)·H(jwosc)| = 1

Condición de oscilación (IV)

Observaciones:

Gpm(s): función de transferencia de pequeña magnitud

Ggm(s): función de transferencia de gran magnitud

ATE-UO EC osc 09

slide11

xe(jwosc)·G(jwosc)·H(jwosc)

xe(jwosc)

Condición de oscilación (V)

Si |G(jwosc)·H(jwosc)| < 1 cuando el desfase es 180º, entonces la oscilación se extinguirá

ATE-UO EC osc 10

slide12

Para que empiece la oscilación:

  • Tiene que existir una wosca la que se se cumpla G(jwosc)·H(jwosc) = 180º
  • A esawosctiene que cumplirse|G(jwosc)·H(jwosc)| > 1
  • Cuando se estabiliza la oscilación:
  • Disminuye la G(jwosc) hasta que |G(jwosc)·H(jwosc)| = 1cuando G(jwosc)·H(jwosc) = 180º

Condición de oscilación (VI)

Formulación formal: Criterio de Nyquist

ATE-UO EC osc 11

slide13

|G(jw)·H(jw)| [dB]

80

Oscilará

40

0

-40

1

102

104

106

G(jw)·H(jw)[º]

0

-60

-120

-180

-240

wosc

1

102

104

106

Condición de oscilación (VII)

Interpretación con Diagramas de Bode

  • Para que empiece la oscilación.

ATE-UO EC osc 12

slide14

|G(jw)·H(jw)| [dB]

80

80

|G(jw)·H(jw)| [dB]

40

40

0

0

-40

-40

No oscilará

G(jw)·H(jw)[º]

G(jw)·H(jw)[º]

0

0

-60

-60

-120

-120

wosc

-180

-180

-240

-240

wosc

1

1

102

102

104

104

106

106

Condición de oscilación (VIII)

  • Cuando ya oscila.
  • Para que no oscile.

ATE-UO EC osc 13

slide15

Existencia de wosctal que G(jwosc)·H(jwosc) = 180º

  • A wosc se cumple|G(jwosc)·H(jwosc)| > 1
  • Existencia de wosctal que A(jwosc)·b(jwosc) = 0º
  • A wosc se cumple|A(jwosc)·b(jwosc)| > 1

Condición de oscilación en osciladores

  • Caso general
  • Oscilador

Para que empiece la oscilación:

Cuando ya oscila:

|G(jwosc)·H(jwosc)| = 1

|A(jwosc)·b(jwosc)| = 1

ATE-UO EC osc 14

slide16

Tipos de Osciladores

BJT, JFET, MOSFET, Amp. Integrados, etc

  • RC en baja frecuencia.
  • LC en alta frecuencia (y variable).
  • Dispositivo piezoeléctrico en alta frecuencia (y constante).
  • Líneas de transmisión en muy alta frecuencia.

ATE-UO EC osc 15

slide17

FET

Osciladores LC con tres elementos reactivos (I)

ATE-UO EC osc 16

slide18

D

G

+

+

+

ve

g·vgs

vgs

Rs

-

-

-

S

+

vs

+

ver

vsr

Z2

-

-

Z1

Z3

Osciladores LC con tres elementos reactivos (II)

ATE-UO EC osc 17

slide19

vsr= ·ver

Z3

Z2+Z3

Z1·Z3

Z1·(Z2+Z3)

Z1·(Z2+Z3)

Z1·(Z2+Z3)

Por tanto:

Rs·

Rs·

Z1+Z2+Z3

Z1+Z2+Z3

Z1+Z2+Z3

Z1+Z2+Z3

vsr= -g· ·ve

vs= -g· ·ve

Rs +

Rs +

Osciladores LC con tres elementos reactivos (III)

ver= vs

ATE-UO EC osc 18

slide20

De otra forma:

Por tanto:

A·b =vsr/ve= -g·

Rs·Z1·Z3

Rs·(Z1+Z2+Z3)+Z1·(Z2+Z3)

Rs·Z1·Z3

Por tanto:

vsr= -g· ·ve

-Rs·X1·X3

A·b =-g·

Rs·(Z1+Z2+Z3)+Z1·(Z2+Z3)

j·Rs·(X1+X2+X3)-X1·(X2+X3)

Osciladores LC con tres elementos reactivos (IV)

Puesto que usamos sólo bobinas y condensadores:

Z1 = j·X1

Z2 = j·X2

Z3 = j·X3

ATE-UO EC osc 19

slide21

Si el circuito debe oscilar al cerrar el interruptor, debe cumplirse que:

  • Existe wosctal que A(jwosc)·b(jwosc) = 0º (es decir, REAL)
  • A wosc se cumple|A(jwosc)·b(jwosc)| > 1

Por tanto:

A(jwosc)·b(jwosc) =-g·

= 0

Queda:

Rs·X3(wosc)

-Rs·X1·X3

A(jwosc)·b(jwosc) =-g·

X2(wosc)+X3(wosc)

j·Rs·(X1+X2+X3)-X1·(X2+X3)

Osciladores LC con tres elementos reactivos (V)

Como:X1(wosc)+X2(wosc)+X3(wosc) = 0,los tres elementos reactivos no pueden ser iguales. Tiene que haber dos bobinas y un condensador o dos condensadores y una bobina.

Y como:X2(wosc)+X3(wosc) = -X1(wosc),

ATE-UO EC osc 20

slide22

Como: A(jwosc)·b(jwosc) = 0º (es decir, POSITIVO), X3y X1 deben ser del mismo tipo (los dos elementos bobinas o los dos condensadores).

Hartley

Rs·X3(wosc)

A(jwosc)·b(jwosc) =g·

queda:

X1(wosc)

Colpitts

Osciladores LC con tres elementos reactivos (VI)

ATE-UO EC osc 21

slide23

Rs·X3(wosc)

Rs·L3

Rs·C1

g· > 1

Hartley

g· > 1

g· > 1

X1(wosc)

L1

C3

Colpitts

Osciladores LC con tres elementos reactivos (VII)

Como para que el circuito oscile al cerrar el interruptor debe cumplirse que |A(jwosc)·b(jwosc)| > 1, entoncesqueda:

ATE-UO EC osc 22

slide24

fosc =

1

Hartley

2p (L1+L3)C2

1

fosc =

C1·C3

2p

·L2

C1+C3

Colpitts

Osciladores LC con tres elementos reactivos (VIII)

La frecuencia de oscilación se calcula a partir de la condición: X1(wosc)+X2(wosc)+X3(wosc) = 0

ATE-UO EC osc 23

slide25

Hartley

fosc =

1

Rs·C1

Rs·L3

Colpitts

g· > 1

g· > 1

2p (L1+L3)C2

L1

C3

1

fosc =

C1·C3

2p

·L2

C1+C3

Resumen

ATE-UO EC osc 24

slide32

Condiciones de oscilación:

Rs·C1

1

g· > 1

fosc =

C3

C1·C2·C3

2p

·L2

C1·C2+C1·C3+C2·C3

Osciladores LC con más de tres elementos reactivos: El oscilador de Clapp (I)

  • C2 no influye en la condición |A(jwosc)·b(jwosc)| > 1
  • C2 influye en la frecuencia de oscilación, especialmente si C2 << C1,C3
  • Especialmente útil para osciladores de frecuencia variable.

ATE-UO EC osc 31

slide33

+ Vcc

D

G

CS

RG

S

C3

L2

LCH

C1

+

R1

C2

vs osc

-

Osciladores LC con más de tres elementos reactivos: El oscilador de Clapp (II)

Realización práctica en “drenador común”

ATE-UO EC osc 32

slide34

Usando un condensador variable

Osciladores de frecuencia variable (I)

  • Hay que hacer variar uno de los elementos reactivos de la red de realimentación.
  • Tipos:
  • Con control manual
  • Controlado por tensión (Voltage Cotrolled Oscillator, VCO)

Con control manual de la frecuencia

ATE-UO EC osc 33

slide35

Clapp (Colpitts sintonizado en serie)

en “drenador común”

Colpitts sintonizado en paralelo

en “drenador común”

Rs·C1

1

g· > 1

1

fosc =

C3

fosc =

C1·C2·C3

Condiciones de oscilación:

(común)

C1·C3

2p

·L2

2p

( +C2)·L2

C1·C2+C1·C3+C2·C3

C1+C3

Osciladores de frecuencia variable (II)

ATE-UO EC osc 34

slide36

Osciladores de frecuencia variable (III)

Osciladores Controlado por Tensión (VCOs)

Se basan en el uso de diodos varicap (también llamados “varactores”)

ATE-UO EC osc 35

slide39

Símbolo:

Cristal

Contacto metálico

Cápsula

  • Aspecto:

Terminales

Osciladores de frecuencia muy constante

  • Se basan en el uso de cristales de cuarzo (u otro material piezoeléctrico)
  • Interior del dispositivo:

ATE-UO EC osc 38

slide40

R1

R2

R3

L1

L2

L3

CO

C1

C2

C3

Cristales piezoeléctricos (I)

  • Circuito equivalente de un cristal de cuarzo:

ATE-UO EC osc 39

slide41

Z(f)

Im(Z(f)) [kW]

50

0

-50

f2

f1

Cristales piezoeléctricos (II)

Comportamiento inductivo

Comportamiento capacitivo

ATE-UO EC osc 40

slide42

Ejemplo: cristal de mP de 10 MHz

R = 20 W

L = 15 mH

C = 0,017 pF

CO = 3,5 pF

Z(f)

Im(Z) [MW]

1

0

200 Hz

-1

10,0236

10,024

10,0244

f [MHz]

Cristales piezoeléctricos (III)

Modelo simplificado (alrededor de una de las frecuencias en las que se produce comportamiento inductivo)

XL(10 MHz)= 2p·107·15·10-3 = 942 kW

ATE-UO EC osc 41

slide43

C = 0,017 pF

R = 20 W

L = 15 mH

CO = 3,5 pF

Im(Z) [kW]

600

Margen de comportamiento inductivo

25 kHz

0

-600

10

10,01

10,02

10,03

f [MHz]

Cristales piezoeléctricos (IV)

Ejemplo: cristal de mP de 10 MHz

En otra escala

ATE-UO EC osc 42

slide44

(L·C·s2 + 1)

(L·CS·s2 + 1)

1

CP·s

C·CO

1

1

siendo:

CP = C+CO

CS =

(L·s + )

CO·s

CO·s

C+CO

Z(s) = = ·

1

1

+ L·s +

C·s

C·s

1

1

(1 – (w/w1)2)

-j(w1/w2)2

w1 =

w2 =

= ·

L·C

-j

(1 - L·C·w2 )

L·CS

CO·w

(1 – (w/w2)2)

Z(jw) = ·

CP·w

(1 - L·CS·w2)

siendo:

Cristales piezoeléctricos (V)

Calculamos la impedancia del modelo del cristal

Análisis senoidal: s =jw

ATE-UO EC osc 43

slide45

(1 – (w/w1)2)

-j(w1/w2)2

Z(jw) = ·

(1 – (w/w2)2)

1

1

w1 =

w2 =

L·C

L·CS

CO·w

Cristales piezoeléctricos (VI)

Como CS < C, entonces: w2 > w1

  • Si w < w1, entonces también w < w2 y entonces:
  • Z(jw) = -j·(cantidad positiva) < 0, es decir, comportamiento capacitivo.
  • Si w1 < w < w2, entonces:
  • Z(jw) = -j·(cantidad negativa) > 0, es decir, comportamiento inductivo.
  • Si w2 < w, entonces también w1 < w y entonces:
  • Z(jw) = -j·(cantidad positiva) < 0, es decir, comportamiento capacitivo.

Solo se comporta de modo inductivo si w1 <w< w2

ATE-UO EC osc 44

slide46

(1 – (w/w1)2)

-(w1/w2)2

Z(jw) = jX(w)

X(w) = ·

(1 – (w/w2)2)

C·CO

X(w)

CS =

Comp. inductivo

C+CO

1

1

0

w1 =

w2 =

w2

w1

L·C

L·CS

CO·w

Cristales piezoeléctricos (VII)

Resumen:

Comportamiento capacitivo

ATE-UO EC osc 45

slide48

Basados en la sustitución de una bobina por un cristal (I)

Osciladores a cristal

  • Se basan en el uso de una red de realimentación que incluye un dispositivo piezoeléctrico (típicamente un cristal de cuarzo). Tipos:
  • Basados en la sustitución de una bobina por un cristal de cuarzo en un oscilador clásico (Colpitts, Clapp, Hartley, etc.)  El cristal de cuarzo trabaja el su zona inductiva.
  • Basados en el uso del cristal de cuarzo en resonancia serie.

ATE-UO EC osc 47

slide49

Condiciones de oscilación:

Cristal de 10 MHz

L = 15 mH

R = 20 W

(no depende del cristal)

CO = 3,5 pF

C = 0,017 pF

1000

C1 = C3 = 50pF

500

Gráficamente:

Rs·C1

C1 = C3 = 100pF

-(XC1(w)+XC3(w)), XXtal(w) [W]

g· > 1

C3

C1 = C3 = 500pF

XXtal(w)

0

f [MHz]

10,004

10

10,002

Osciladores basados en la sustitución de una bobina por un cristal (II)

Cálculo de la frecuencia de oscilación :

XC1(wosc)+XC3(wosc)+XXtal(wosc) = 0

ATE-UO EC osc 48

slide50

(1 – (wosc /w1)2)

-(w1/w2)2

XXtal(wosc) = ·

CO·wosc

(1 – (wosc /w2)2)

Despejando wosc se obtiene:

C

w2 = w1 1 +

C

CO

wosc = w1 1 +

-1

-1

C1·wosc

C3·wosc

Nótese quew1 < wosc < w2ya que:

C1·C3

XC1(wosc) + XC3(wosc) = +

+ CO

C1+C3

Osciladores basados en la sustitución de una bobina por un cristal (III)

Analíticamente:

XC1(wosc)+XC3(wosc)+XXtal(wosc) = 0

ATE-UO EC osc 49

slide51

1500

C

10 MHz

1000

wosc = w1 1 +

XXtal, -(XC1 + XC3) [W]

+ CO + Cext

Cext = 15pF

500

10pF

5pF

0

-(XC1 + XC3)

xXtal

C1 = C3 = 50pF

9,999

10

10,001

10,002

10,003

0pF

C1·C3

C1+C3

f [MHz]

Osciladores basados en la sustitución de una bobina por un cristal (IV)

Ajuste de la frecuencia de oscilación: modificar el valor de CO externamente poniendo un condensador Cext en paralelo con el cristal

fosc(Cext= 0pF) = 10.002,9622 kHz

fosc(Cext= 5pF) = 10.002,5201 kHz

fosc(Cext= 10pF) = 10.002,1929 kHz

fosc(Cext= 15pF) = 10.001,9408 kHz

ATE-UO EC osc 50

slide52

ZXtal = jXxtal

Rs·R1

A(jw)·b(jw) =-g·

En este caso:

jXXtal + R1 + RS

Osciladores basados en el uso del cristal de cuarzo en resonancia serie (I)

ATE-UO EC osc 51

slide53

En oscilación:

  • XXta = 0 ya que A(jwosc)·b(jwosc) = 0º

jXxtal

Osciladores basados en el uso del cristal de cuarzo en resonancia serie (II)

  • 0 > -(R1+RS)/(R1·RS) > g ya que |A(jwosc)·b(jwosc)| > 1

ATE-UO EC osc 52

slide54

Carga

Conexión de la carga a un oscilador (I)

  • CL influye en la frecuencia de oscilación y RL influye en la ganancia del transistor.
  • Hay que conectar etapas que aíslen al oscilador de la carga.

ATE-UO EC osc 53

slide55

Carga

Conexión de la carga a un oscilador (II)

Etapa en “colector común” para minimizar la influencia de la carga en el oscilador.

ATE-UO EC osc 54

slide56

En este caso:

A(jwosc)·b(jwosc) =-b·

= 0

-X3·X1

X1(wosc)

A(jwosc)·b(jwosc) =b·

queda:

j·Re·(X1+X2+X3)-X3·(X1+X2)

X3(wosc)

Osciladores con transistores bipolares (I)

Estudio y resultados prácticamente idénticos al caso de transistores de efecto de campo.

Z1 = j·X1

Z2 = j·X2

Z3 = j·X3

ATE-UO EC osc 55

slide57

Como: A(jwosc)·b(jwosc) = 0º (es decir, POSITIVO),X1y X3 deben ser del mismo tipo (dos bobinas o dos condensadores).

  • Como para que el circuito oscile debe cumplirse que |A(jwosc)·b(jwosc)| > 1, entoncesqueda:

X1(wosc)

b· > 1

X3(wosc)

Osciladores con transistores bipolares (II)

Colpitts en colector común con transistor bipolar + seguidor de tensión.

ATE-UO EC osc 56

slide58

+ Vcc

D

G

C2

C3

CS

RG

D1

S

C1

L2

LCH

+

Resistencia de arranque

vs osc

-

Diodo para polarizar negativamente la puerta con relación a la fuente

Circuitos para limitar automáticamente la ganancia en el transistor (ejemplo con JFET) (I)

ATE-UO EC osc 57

slide59

Circuito equivalente

Thévenin

Circuitos para limitar automáticamente la ganancia en el transistor (ejemplo con JFET) (II)

ATE-UO EC osc 58

slide60

Corriente despreciable (resistencia muy grande)

Corriente media nula (por ser condensadores)

Luego: la corriente media por el diodo debe ser nula. Para ello, C3 debe cargarse de tal forma que no conduzca el diodo.

Tensión media nula (por ser una bobina)

Circuitos para limitar automáticamente la ganancia en el transistor (ejemplo con JFET) (III)

ATE-UO EC osc 59

slide61

+

G

C3

-

RG

D1

+

S

vC3

i

C2

vG

C1

RS

vC1

L2

LCH

-

vSO

vC1

0

+

i = 0 (resonancia)

0

vC1 vSO(ZLCH >> RS)

+

vC3

nivel de cc

vC3= vC1·C1/C3+nivel de cc

-

0

vG= vC1+ vC3

vG

nivel de cc

Circuitos para limitar automáticamente la ganancia en el transistor (ejemplo con JFET) (IV)

+

ATE-UO EC osc 60

slide62

+

G

C3

-

RG

D1

+

S

i=0

vC3

+

C2

vG

C1

RS

vC1

L2

LCH

-

vSO

0

+

nivel de cc

+

vC3

0

-

vG

nivel de cc

Circuitos para limitar automáticamente la ganancia en el transistor (ejemplo con JFET) (V)

vC3 (=vGS) tiene un nivel de cc negativo proporcional al nivel de las señales que supone una polarización negativa de la puerta con respecto a la fuente que disminuye la ganancia al crecer el nivel de las señales

ATE-UO EC osc 61

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Cerámicos NP0

Styroflex.

Mica

Condensadores adecuados para osciladores de alta frecuencia

  • Deben ser condensadores cuya capacidad varíe muy poco con la frecuencia. Ejemplos:
  • Condensadores cerámicos NP0.
  • Condensadores de aire (los variables)
  • Condensadores de mica.
  • Condensadores de plásticos de tipo Styroflex.

ATE-UO EC osc 62

slide64

Ejemplos de esquemas reales de osciladores (I)

(obtenidos del ARRL Handbook 2001)

ATE-UO EC osc 63

slide65

Alimentación estabilizada

Diodo para polarizar negativamente la puerta

Transformador para adaptación de impedancias

Separador basado en MOSFET de doble puerta

Ejemplos de esquemas reales de osciladores (II) (obtenidos del ARRL Handbook 2001)

Hartley

ATE-UO EC osc 64

slide66

Ejemplos de esquemas reales de osciladores (III) (obtenidos en http://www.qrp.pops.net/VFO.htm)

Colpitts

ATE-UO EC osc 65

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Ejemplos de esquemas reales de osciladores (IV)

(obtenidos del ARRL Handbook 2001 y de notas de aplicación de National Semiconductor)

ATE-UO EC osc 66

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Parámetros características de los osciladores

  • Margen de frecuencia.
  • Estabilidad  Mayor cuanto mayor es el factor de calidad “Q” de la red de realimentación.
  • Potencias (absoluta de salida sobre 50W) y rendimientos (Potencia de señal / potencia de alimentación).
  • Nivel de armónicos y espurias potencias relativas de uno o varios armónicos con relación al fundamental.
  • “Pulling” o estabilidad frente a la carga uso de separadores.
  • “Pushing” o estabilidad frente a la alimentación uso de estabilizadores de tensión (zeners, 78LXX, etc.).
  • Deriva con la temperatura  Condensadores NP0, de mica, etc.
  • Espectro de ruido  Se debe fundamentalmente a ruido de fase.

ATE-UO EC osc 67