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Libro de texto 5- Efectos de las armónicas

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Libro de texto 5- Efectos de las armónicas. Armónicas en Sistemas Eléctricos Industriales, Armando Llamas, Salvador Acevedo, Jesús Baez, Jorge de los Reyes, Innovación Editorial Lagares, Monterrey, 2004. Efectos de las armónicas Factor de potencia en presencia de armónicas

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libro de texto 5 efectos de las arm nicas
Libro de texto5- Efectos de las armónicas

Armónicas en Sistemas Eléctricos Industriales, Armando Llamas, Salvador Acevedo, Jesús Baez, Jorge de los Reyes, Innovación Editorial Lagares, Monterrey, 2004.

contenido
Efectos de las armónicas

Factor de potencia en presencia de armónicas

Factor de potencia verdadero

Estado estable senoidal y el factor de potencia de distorsión

Distorsión en voltaje y en corriente

Efectos de la distorsión armónica en los sistemas eléctricos

Fuentes de distorsión armónica

Efectos

Resonancia paralelo

Curvas de resonancia paralelo

Demostración de laboratorio

Contenido
factor de potencia total o verdadero
Factor de potencia total o verdadero

Potencia aparente

Potencia promedio

Factor de potencia

fp de desplazamiento
FP de desplazamiento
  • Factor de potencia de desplazamiento:
    • es la componente de desplazamiento del factor de potencia
    • es la relación de la potencia activa de la onda fundamental, (W), a la potencia aparente de la onda fundamental, (VA)

V

×

I

×

cos(

q

-

q

)

1

1

v1

i1

fp

=

disp

V

×

I

1

1

fp

=

cos(

q

-

q

)

disp

v1

i1

slide5

fp atrasado

fp adelantado

fp unitario

I

I

I

Q3

P1

3

I

V

P

V

(

q

-

q

)

v

i

-

(

q

-

q

)

v

i

V

I

Q1

I

I

1

P

I

1

I

I

=I

I

3

P

2

P

I

Q3

I

V

200

200

200

0

0

0

-200

-200

-200

0

90

180

270

360

0

90

180

270

360

0

90

180

270

360

Desplazamiento

factor de potencia de distorsi n
Factor de Potencia de Distorsión

Potencia P

romedio

P,

(W)

fp

=

=

Potencia A

parente

V I,

(VA)

fp

=

fp

´

fp

disp

dist

fp

P

fp

=

=

dist

fp

VI

×

cos(

q

-

q

)

disp

v1

i1

con voltaje senoidal
Con voltaje senoidal

VI

×

cos(

q

-

q

)

I

I

P

1

v

i1

1

1

fp

=

=

=

=

dist

VI

×

cos(

q

-

q

)

VI

×

cos(

q

-

q

)

I

2

v

i1

v

i1

I

×

1

+

THD

1

i

1

fp

=

dist

fp de distorsión

2

1

+

THD

i

Q

=

VI

×

sin(

q

-

q

)

potencia reactiva

de desplazamiento

disp

1

v

i1

potencia de distorsión

2

2

2

D

=

S

-

P

-

Q

disp

potencia de distorsi n
Potencia de distorsión

VOLTAJE SENOIDAL

S

V

total

D

I

p

Qdisp

S

I

fund

dist

I

q

P

2

2

2

2

S

=

P

+

Q

+

D

disp

ejemplo 1 corriente con distorsi n sin desplazamiento
Ejemplo 1 - Corriente con distorsión, sin desplazamiento

Voltaje

Corriente

Fundamental

Quinta

1

é

ù

sin(

w

×

t

)

-

sin(

w

×

t

)

ê

ú

1

5

5

ê

ú

1

1

ê

ú

{

}

i

=

2

´

I

´

-

sin(

w

×

t

)

+

sin(

w

×

t

)

1

7

11

ê

ú

7

11

ê

ú

1

ê

ú

+

sin(

w

×

t

)

+

.

.

.

13

ê

ú

13

ë

û

  • Encuentre una expresión para la potencia instantánea p(t) y el valor de la potencia real.
  • Encuentre una expresión para la potencia aparente en función del valor rms del voltaje, la componente fundamental de la corriente y la distorsión armónica de la misma.
  • Encuentre el factor de potencia total, el factor de potencia de desplazamiento y el factor de potencia de distorsión.
soluci n ejemplo 1
Solución – Ejemplo 1

a) Potencia instantánea, p(t):

Potencia promedio, P:

b) Potencia aparente:

c) Factor de potencia total:

THDi = 0.2731 (hasta la armónica 13) => fp = 0.9647

ejemplo 2 desplazamiento y distorsi n
Ejemplo 2 – Desplazamiento y distorsión
  • Encuentre una expresión para la potencia instantánea p(t) y el valor de la potencia real.
  • Encuentre una expresión para la potencia aparente en función del valor rms del voltaje, la componente fundamental de la corriente y la distorsión armónica de la misma.
  • Encuentre el factor de potencia total, el factor de potencia de desplazamiento y el factor de potencia de distorsión.
distorsi n sin desplazamiento y con desplazamiento
Distorsión sin desplazamiento y con desplazamiento

Sin desplazamiento

Con desplazamiento

S

D

Qdisp = 0

Qdisp

S

S

D

fund

S

P=

P

fund

2

2

2

2

S

=

P

+

Q

+

D

disp

fuentes de arm nicas
Fuentes de Armónicas
  • Saturación de transformadores
  • Corrientes de energización de transformadores
  • Conexiones al neutro de transformadores (corrientes de magnetización)
  • Fuerzas magnetomotrices en máquinas rotatorias de corriente alterna
  • Hornos de arco eléctrico
  • Lámparas fluorescentes
  • Fuentes reguladas por conmutación
  • Cargadores de baterías
  • Compensadores estáticos de VAr’s
  • Variadores de frecuencia para motores (“drives”)
  • Convertidores de estado sólido
efecto de las arm nicas en cables y conductores
Aumento en las pérdidas I2R por efecto piel, Rac > Rdc por el aumento de la corriente en la periferia del conductor

Tamaño del

Resistencia AC / Resistencia DC

conductor

60 Hz

300 Hz

300 MCM

1.01

1.21

450 MCM

1.02

1.35

600 MCM

1.03

1.50

750 MCM

1.04

1.60

Efecto de las armónicas en Cables y Conductores
  • Ejemplo de la variación del efecto piel en conductores
efecto de las arm nicas en transformadores
Efecto de las armónicas en Transformadores
  • Aumento en sus pérdidas:

1. Pérdidas I2R (efecto Joule)

2. Pérdidas por corrientes eddy (circulantes)

3. Pérdidas adicionales

efecto de las arm nicas en transformadores1
Efecto de las armónicas en Transformadores
  • En conexiones delta-estrella que alimenten cargas no lineales monofásicas se puede tener:

a. Sobrecalentamiento del neutro por la circulación de armónicas “triplen”

b. Sobrecalentamiento del devanado conectado en delta

  • En caso de que alimenten cargas no lineales que presenten componente de corriente directa es posible:

a. Aumento ligero en las pérdidas de núcleo o sin carga

b. Aumento en el nivel de sonido audible

c. Incremento sustancial en la corriente de magnetización

  • Para los transformadores que alimenten a cargas no lineales se recomienda:

a. Disminuir su capacidad nominal

b. Utilizar transformadores con factor K

transformadores con factor k

K-

4

K-

9

K-

13

K-

20

K-

30

K-

40

Transformadores con factor K
  • El tamaño del conductor primario se incrementa para soportar las corrientes armónicas “triplen” circulantes. Por la misma razón se dobla el conductor neutro.
  • Se diseña el núcleo magnético con una menor densidad de flujo normal, utilizando acero de mayor grado, y
  • Utilizando conductores secundarios aislados de menor calibre, devanados en paralelo y transpuestos para reducir el calentamiento por el efecto piel.
efecto de las arm nicas en los motores
Efecto de las armónicas en los motores
  • Calentamiento excesivo por el aumento en todas sus pérdidas

a. Pérdidas I2R en el estator: por el aumento de la corriente de magnetización y por el efecto piel

b. Pérdidas I2R en el rotor: por el aumento en la resistencia efectiva del rotor por el efecto piel

c. Pérdidas de núcleo: aumentan relativamente poco debido al aumento en las densidades de flujo pico alcanzadas

d. Pérdidas adicionales: aumentan, pero son extremadamente complejas de cuantificar y varían con cada máquina

  • Dependiendo del voltaje aplicado puede haber una reducción en el par promedio de la máquina
  • Se producen torques pulsantes por la interacción de las corrientes del rotor con los campos magnéticos en el entrehierro
  • Menor eficiencia y reducción de la vida de la máquina
efecto de las arm nicas en otros equipos
Efecto de las armónicas en otros equipos
  • Barras de neutros

Calentamiento por la circulación de corrientes de secuencia cero (armónicas “triplen”)

  • Interruptores

Los fusibles e interruptores termomagnéticos protegen en forma efectiva contra sobrecargas por corrientes armónicas. Su capacidad interruptiva no se ve afectada por armónicas

  • Bancos de capacitores

Se pueden tener problemas de resonancia serie o paralelo al instalar bancos de capacitores en presencia de armónicas, lo que ocasiona la operación de dispositivos de protección y el daño o envejecimiento prematuro de los bancos

  • Equipos electrónicos sensitivos

Las armónicas pueden afectar la operación en estos equipos

  • Valores erróneos en los equipos de medición
c lculo de las reactancias de 60 hz
Cálculo de las reactancias de 60 Hz

donde

VLL es el voltaje rms entre líneas en el punto de conexión del capacitor

kVASC son los kilovoltamperes de corto circuito en el punto de conexión del capacitor

kVAr son los kilovoltamperes nominales del banco de capacitores

Otra expresión para la armónica de resonancia:

resonancia serie
Resonancia Serie

j Xt h

j Xs h

-j Xc / h

V1

Carga no lineal

j Xt

+

j Xs

-j Xc / h

j Xs h

-j Xc

V1

I1

b) Circuito de armónicas de 60 Hz

a) Circuito de 60 Hz

ejemplo 3
Un transformador de 1000 kVA tiene impedancia de dispersión del 6% y el nivel de corto circuito en terminales del primario es de 50 MVA, se agregará un banco de capacitores del voltaje apropiado en su secundario que aportará 100 kVAr. Encontrar:

el porcentaje de caída de potencial al desconectar el banco de capacitores y,

la armónica de resonancia.

Solución:

MVAsc = 1/(1/50+.06/1)=12.5; DV = 0.1/12.5 = 0.8 %

hr = sqrt(12500/100)=11.18.

Ejemplo 3
ejemplo 4
En una fábrica de tambores metálicos se tenía bajo factor de potencia y se decidió instalar bancos de capacitores para mejorarlo. Dicha fábrica tiene cargas no lineales (utiliza soldadoras de arco eléctrico) para soldar los tambores. En una visita que se hizo a la planta, se efectuaron mediciones de las formas de onda de corriente y voltaje en los capacitores con y sin la carga no lineal . Cuando no había carga, el voltaje de línea a tierra era de 270 V rms y la corriente demandada por los capacitores era de 30 A rms. La Figura muestra las formas de onda de corriente y voltaje del banco de capacitores. Obsérvese que la corriente presenta algo de distorsión lo cual es típico en instalaciones industriales y comerciales ya que los capacitores presentan un impedancia baja a las corrientes de alta frecuencia que se encuentren en la red.Ejemplo 4

Voltaje y corriente en el banco de capacitores de la planta industrial cuando las cargas no lineales están fuera

continuaci n ejemplo 4
Continuación Ejemplo 4

Se muestran las formas de onda de corriente y voltaje en el capacitor una vez que la carga no lineal ha sido conectada en paralelo con el banco de capacitores. Bajo estas condiciones, el valor efectivo de la corriente aumentó de 34.5 A rms y el voltaje disminuyó a 242 V rms. El aumento de corriente nos indica una operación en una condición de resonancia. El espectro de armónicas de esta corriente muestra resonancia alrededor de la armónica 16. Este mismo resultado se obtuvo al hacer una análisis en la frecuencia del circuito eléctrico equivalente de la planta. Obsérvese como al entrar en resonancia, el voltaje en el secundario del transformador deja de ser senoidal y adquiere una forma triangular. La corriente tiene un alto contenido de armónica 16, esta corriente en los capacitores no es común y acorta la vida útil de los mismos

Voltaje y corriente en el banco de capacitores de la planta industrial cuando las cargas no lineales están conectadas

demostraci n de resonancia paralelo
El suministro proviene de un tomacorrientes con 120 V y 60 Hz,

Un reactor con núcleo de hierro hace la función de la impedancia del transformador,

Una celda de polipropileno metalizado corresponde al banco de capacitores y

Un control electrónico de voltaje (dimmer) que alimenta a unas lámparas incandescentes hace el papel de un convertidor electrónico

Demostración de resonancia paralelo
espectro normalizado de la corriente sin capacitores

Ih pu

1

0.9

0.8

0.7

0.6

0.5

0.4

0.3

0.2

0.1

0

0

2

4

6

8

10

12

14

16

18

20

22

28

30

24

26

Espectro normalizado de la corriente sin capacitores

Orden armónico, h

ad