传热学 Heat Transfer

1. 传热学 Heat Transfer 第六章 凝结与沸腾换热

2. 第六章　凝结与沸腾换热 6-1 凝结换热现象 6-2 膜状凝结分析解及实验关联式 6-3 影响膜状凝结的因素 6-4 沸腾换热现象 6-5 沸腾换热计算式 6-6 影响沸腾换热的因素

3. 6-1 凝结换热 • 凝结换热实例 • 锅炉中的水冷壁 • 寒冷冬天窗户上的冰花 • 许多其他的工业应用过程 • 凝结换热的关键点 • 凝结可能以不同的形式发生，膜状凝结和珠状凝结 • 冷凝物相当于增加了热量进一步传递的热阻 • 层流和湍流膜状凝结换热的实验关联式 • 影响膜状凝结换热的因素 • 会分析竖壁和横管的换热过程，及Nusselt膜状凝结理论

4. g 1 凝结过程 膜状凝结 定义：沿整个壁面形成一层薄膜，并且在重力的作用下流动，凝结放出的汽化潜热必须通过液膜，因此，液膜厚度直接影响了热量传递。 特点：壁面上有一层液膜，凝结放出的相变热（潜热）须穿过液膜才能传到冷却壁面上， 此时液膜成为主要的换热热阻

5. g 1 凝结过程 珠状凝结 定义：凝结液体不能很好地湿润壁面，凝结液体在壁面上形成一个个小液珠的凝结形式，称珠状凝结。 特点：凝结放出的潜热不须穿过液膜的阻力即可传到冷却壁面上。 所以，在其它条件相同时，珠状凝结的表面传热系数定大于膜状凝结的传热系数。

6. 2 纯净饱和蒸汽层流膜状凝结换热的分析 假定：1）常物性；2）蒸气静止；3）液膜的惯性力忽略；4）气液界面上无温差，即液膜温度等于饱和温度；5）膜内温度线性分布，即热量转移只有导热；6）液膜的过冷度忽略； 7）忽略蒸汽密度；8）液膜表面平整无波动

7. ▲纯净饱和蒸汽层流膜状凝结换热的分析 边界层微分方程组：

8. ▲纯净饱和蒸汽层流膜状凝结换热的分析 考虑（7）忽 略蒸汽密度  考虑（3）液膜的惯性力忽略  考虑（5） 膜内温度线性分布，即热量转移只有导热  只有u 和 t 两个未知量，于是，上面得方程组化简为：

9. ▲纯净饱和蒸汽层流膜状凝结换热的分析 边界条件： 求解上面方程可得： (1) 液膜厚度 定性温度： 注意：r 按 ts确定

10. 定性温度： ▲纯净饱和蒸汽层流膜状凝结换热的分析 (2) 局部对流换热系数 整个竖壁的平均表面传热系数 (3) 修正：实验表明，由于液膜表面波动，凝结换热得到强 化，因此，实验值比上述得理论值高20％左右 修正后：

11. ▲纯净饱和蒸汽层流膜状凝结换热的分析 对于倾斜壁，则用 gsin代替以上各式中的g即可 另外，除了对波动的修正外，其他假设也有人做了相关的 研究，如当 并且， 时，惯性力项和液膜过冷度的影响均可忽略。 (4) 水平圆管 努塞尔的理论分析可推广到水平圆管及球表面上的层流膜状凝结 式中：下标“H ”表示水平管，“S ”表示球; d 为水 平管或球的直径。 定性温度与前面的公式相同 横管与竖管的对流换热系数之比：

12. 无波动层流 有波动层流 湍流 3 边界层内的流态 凝结液体流动也分层流和湍流，并且其判断依据仍然时Re， 式中： ul为 x = l处液膜层的平均流速； de 为该截面处液膜层的当量直径。

13. ▲边界层内的流态 如图 由热平衡 所以 对水平管，用 代替上式中的 即可。 并且横管一般都处于层流状态

14. 4 湍流膜状凝结换热 液膜从层流转变为湍流的临界雷诺数可定为1600。横管因直径较小，实践上均在层流范围。 对湍流液膜，除了靠近壁面的层流底层仍依靠导热来传递热量外，层流底层之外以湍流传递为主，换热大为增强 对竖壁的湍流凝结换热，其沿整个壁面的平均表面传热系数计算式为： 式中：hl为层流段的传热系数；ht为湍流段的传热系数； xc 为层流转变为湍流时转折点的高度 l为竖壁的总高度

15. 式中： 。除 用壁温 计算外，其余物理量的定性温度均为 ▲湍流膜状凝结换热 利用上面思想，整理的实验关联式：

16. 6-3 影响膜状凝结的因素 1. 不凝结气体 不凝结气体增加了传递过程的阻力，同时使饱和温度下降，减小了凝结的驱动力　　 2. 蒸气流速 流速较高时，蒸气流对液膜表面产生模型的粘滞应力。 如果蒸气流动与液膜向下的流动同向时，使液膜拉薄， 增大；反之使 减小。

17. ▲ 影响膜状凝结的因素 3. 过热蒸气 要考虑过热蒸气与饱和液的焓差。 4. 液膜过冷度及温度分布的非线性 如果考虑过冷度及温度分布的实际情况，要用下式代替计算公式中的 ， 5. 管子排数 管束的几何布置、流体物性都会影响凝结换热。 前面推导的横管凝结换热的公式只适用于单根横管。

18. ▲ 影响膜状凝结的因素 6. 管内冷凝 此时换热与蒸气的流速关系很大。 蒸气流速低时，凝结液主要在管子底部，蒸气则位于管子上半部。 流速较高时，形成环状流动，凝结液均匀分布在管子四周，中心为蒸气核。

19. ▲ 影响膜状凝结的因素 7. 凝结表面的几何形状 强化凝结换热的原则是尽量减薄粘滞在换热表面上的液膜的厚度。 可用各种带有尖峰的表面使在其上冷凝的液膜拉薄，或者使已凝结的液体尽快从换热表面上 排泄掉。

20. 6-4 沸腾换热现象 沸腾的定义：沸腾指液体吸热后在其内部产生汽泡的汽化过程称为沸腾。 沸腾的特点 1 ）液体汽化吸收大量的汽化潜热； 2 ）由于汽泡形成和脱离时带走热量，使加热表面不断受到冷流体的冲刷和强烈的扰动，所以沸腾换热强度远大于无相变的换热。

21. 沸腾换热现象 沸腾换热分类： 1 ）大容器沸腾（池内沸腾） ； 2 ）强制对流沸腾（管内沸腾） 上述每种又分为过冷沸腾和饱和沸腾。 产生沸腾的条件： 理论分析与实验证明，产生沸腾的条件： 1）液体必须过热； 2）要有汽化核心

22. 1 大容器饱和沸腾曲线 （1）大容器沸腾 定义：指加热壁面沉浸在具有自由表面的液体中所发生的沸腾称为大容器沸腾。 特点：产生的气泡能自由浮升，穿过液体自由面进入容器空间。 　　（2）饱和沸腾 定义：液体主体温度达到饱和温度 ，壁面温度 高于饱和温度所发生的沸腾称为饱和沸腾。 特点 :随着壁面过热度的增高，出现 4 个换热规律全然不同的区域。

23. （3）过冷沸腾 指液体主体温度低于相应压力下饱和温度，壁面温度大于该饱和温度所发生的沸腾换热，称过冷沸腾。 （4）大容器饱和沸腾曲线： 表征了大容器饱和沸腾的全部过程，共包括4个换热规律不同的阶段：自然对流、核态沸腾、过渡沸腾和稳定膜态沸腾，如图所示：

24. qmax qmin

25. 如图 6-11 所示，横坐标为壁面过热度（对数坐标）；纵坐标为热流密度（算术密度）。 从曲线变化规律可知：随壁面过热度的增大，区段Ⅰ、Ⅱ、Ⅲ、Ⅳ将整个曲线分成四个特定的换热过程，其特性如下： 1 ）单相自然对流段（液面汽化段） 壁面过热度小时（图中 ℃）沸腾尚未开始，换热服从单相自然对流规律。

26. 2 ）核态沸腾（饱和沸腾） 随着 的上升，在加热面的一些特定点上开始出现汽化核心，并随之形成汽泡，该特定点称为起始沸点。其特点是： ①开始阶段，汽化核心产生的汽泡互不干扰，称为孤立汽泡区； ②随着 的上升，汽化核心增加，生成的汽泡数量增加，汽泡互相影响并合成汽块及汽柱，称为相互影响区。

27. ③随着 的增大， q 增大，当 增大到一定值时， q 增加到最大值 ，汽泡扰动剧烈，汽化核心对换热起决定作用，则称该段为核态沸腾（泡状沸腾）。 其特点：温压小，换热强度大，其终点的热流密度 q 达最大值 。工业设计中应用该段。

28. 3 ）过渡沸腾 从峰值点进一步提高 ，热流密度 q 减小；当 增大到一定值时，热流密度减小到 ，这一阶段称为过渡沸腾。该区段的特点是属于不稳定过程。 原因：汽泡的生长速度大于汽泡跃离加热面的速度，使汽泡聚集覆盖在加热面上，形成一层蒸汽膜，而蒸汽排除过程恶化，致使 q m 下降。

29. 4 ）稳定膜态沸腾 从 开始，随着 的上升，气泡生长速度与跃离速度趋于平衡。此时，在加热面上形成稳定的蒸汽膜层，产生的蒸汽有规律地脱离膜层，致使 上升时，热流密度 q 上升，此阶段称为稳定膜态沸腾。

30. 特点： （ 1 ）汽膜中的热量传递不仅有导热，而且有对流； （ 2 ）辐射热量随着 的加大而剧增，使热流密度大大增加； （ 3 ）在物理上与膜状凝结具有共同点：前者热量必须穿过热阻大 的汽膜；后者热量必须穿过热阻相对较小的液膜。

31. 　　几点说明： （1）上述热流密度的峰值qmax有重大意义，称为临界热流密度，亦称烧毁点。一般用核态沸腾转折点DNB作为监视接近qmax的警戒。这一点对热流密度可控和温度可控的两种情况都非常重要。 （2）对稳定膜态沸腾，因为热量必须穿过的是热阻较大的汽膜，所以换热系数比凝结小得多。

32. 2 汽化核心的分析 (1) 汽泡的成长过程 实验表明，通常情况下，沸腾时汽泡只发生在加热面的某些点，而不是整个加热面上，这些产生气泡的点被称为汽化核心，较普遍的看法认为，壁面上的凹穴和裂缝易残留气体，是最好的汽化核心，如图所示。

33.   

34. (2) 汽泡的存在条件 汽泡半径R必须满足下列条件才能存活(克拉贝龙方程) 式中： — 表面张力，N/m；r — 汽化潜热，J/kg v — 蒸汽密度，kg/m3；tw — 壁面温度，C ts — 对应压力下的饱和温度， C 可见， (tw– ts )  , Rmin  同一加热面上，称为汽化核心的凹穴数量增加  汽化核心数增加  换热增强

35. 6-5 沸腾换热计算式 沸腾换热也是对流换热的一种，因此，牛顿冷却公式仍然适用即 但对于沸腾换热的h却又许多不同的计算公式 1 大容器饱和核态沸腾 影响核态沸腾的因素主要是过热度和汽化核心数，而汽化核心数受表面材料、表面状况、压力等因素的支配，所以沸腾换热的情况液比较复杂，导致了个计算公式分歧较大。目前存在两种计算是，一种是针对某一种液体，另一种是广泛适用于各种液体。

36. ▲ 沸腾换热计算式 为此，书中分别推荐了两个计算式 （1）对于水的大容器饱和核态沸腾，教材推荐适用米海 耶夫公式，压力范围：105～4106 Pa 按

37. ▲ 沸腾换热计算式 （2）罗森诺公式——广泛适用的强制对流换热公式 沸腾换热也属于对流换热，st = f ( Re, Pr )也应该适用。罗森诺正是在这种思路下，通过大量实验得出了如下实验关联式： 式中，r —汽化潜热； Cpl—饱和液体的比定压热容 g —重力加速度 l—饱和液体的动力粘度 Cwl—取决于加热表面－液体 组合情况的经验常数(表6) q —沸腾传热的热流密度 s —经验指数，水s = 1,否则，s=1.7

38. ▲沸腾换热计算式 上式可以改写为： 可见， ，因此，尽管有时上述计算公式得到的q与实验值的偏差高达100％，但已知q计算 时，则可以将偏差缩小到33％。这一点在辐射换热种更为明显。计算时必须谨慎处理热流密度。 2 大容器沸腾的临界热流密度 书中推荐适用如下经验公式：

39. ▲ 沸腾换热计算式 3 大容器膜态沸腾的关联式 （1）横管的膜态沸腾 式中，除了r 和 l 的值由饱和温度 ts 决定外，其余物性均以平均温度 tm＝( tw＋ts ) / 2 为定性温度，特征长度为管子外径d, 如果加热表面为球面，则上式中的系数0.62改为0.67

40. ▲ 沸腾换热计算式 （2）考虑热辐射作用 由于膜态换热时，壁面温度一般较高，因此，有必要考虑热辐射换热的影响，它的影响有两部分，一是直接增加了换热量，另一个是增大了汽膜厚度，从而减少了换热量。因此，必须综合考虑热辐射效应。 勃洛姆来建议采用如下超越方程来计算： 其中：

41. 6-6 影响沸腾换热的因素 沸腾换热是我们学过的换热现象中最复杂的，影响因素也最多，由于我们只学习了大容器沸腾换热，因此，影响因素也只针对大容器沸腾换热。 1 不凝结气体 对膜状凝结换热的影响 与膜状凝结换热不同，液体中的不凝结气体会使沸腾换热得到某种程度的强化 2 过冷度 只影响过冷沸腾，不影响饱和沸腾，因自然对流换热时， ，因此，过冷会强化换热。

42. ▲ 影响沸腾换热的因素 3 液位高度 当传热表面上的液位足够高时，沸腾换热表面传热系数与液位高度无关。但当液位降低到一定值时，表面传热系数会明显地随液 位的降低而升高(临界液位)。 4 重力加速度 随着航空航天技术的发展， 超重力和微重力条件下的 传热规律得到蓬勃发展， 但目前还远没到成熟的地 步，就现有的成果表明： 图中介质为一个 大气压下的水

43. ▲ 影响沸腾换热的因素 从0.1 ~ 1009.8 m/s2的范围内，g对核态沸腾换热规律没有影响，但对自然对流换热有影响，由于 因此，g   Nu   换热加强。 5 沸腾表面的结构 沸腾表面上的微笑凹坑最容易产生汽化核心，因此，凹坑多，汽化核心多，换热就会得到强化。近几十年来的强化沸腾换热的研究主要是增加表面凹坑。目前有两种常用的手段：(1) 用烧结、钎焊、火焰喷涂、电离沉积等物理与化学手段在换热表面上形成多孔结构。(2) 机械加工方法。

44. 完