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紧密纺牵伸上罗拉部件的工艺研究

紧密纺牵伸上罗拉部件的工艺研究. 2007 年 3 月 17 日. １． EJM128K 细纱机的紧密纺改造 ２．摇架性能对纱线性能的影响 ３． 装置图 ４． 零部件的尺寸图 ５． 罗拉盒的尺寸图 ６． 纺纱对比实验 ７． 总结紧密纺摇架的性能要求. 1 一前罗拉； 2 一前胶辊； 3 一吸风组件； 4 一阻捻胶辊； 5 一传动件； 6 一撑杆； 7 一网格圈. 三种摇架的爪头侧面和正面图. 改造摇架抓头图. YJ2-142C 摇架抓头侧图. SKF 摇架抓头侧图. 改造摇架抓头正面图. YJ2-142C 摇架抓头正面图. SKF 摇架抓头正面图.

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紧密纺牵伸上罗拉部件的工艺研究

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Presentation Transcript

  1. 紧密纺牵伸上罗拉部件的工艺研究 2007年3月17日

  2. １．EJM128K细纱机的紧密纺改造 ２．摇架性能对纱线性能的影响 ３．装置图 ４．零部件的尺寸图 ５．罗拉盒的尺寸图 ６．纺纱对比实验 ７．总结紧密纺摇架的性能要求

  3. 1一前罗拉；2一前胶辊；3一吸风组件；4一阻捻胶辊；5一传动件；6一撑杆；7一网格圈1一前罗拉；2一前胶辊；3一吸风组件；4一阻捻胶辊；5一传动件；6一撑杆；7一网格圈

  4. 三种摇架的爪头侧面和正面图 改造摇架抓头图 YJ2-142C摇架抓头侧图 SKF摇架抓头侧图

  5. 改造摇架抓头正面图 YJ2-142C摇架抓头正面图 SKF摇架抓头正面图

  6. 改造摇架的零件图 改造摇架侧面图 改造摇架正面图

  7. 改造摇架的零件图 改造摇架零件的俯视图

  8. 三种罗拉盒的外观尺寸图 改造罗拉盒 原罗拉盒 新罗拉盒

  9. 长度：74.4mm 　长度：72.5mm 　长度：66.2mm • 宽度：98.6mm 　宽度：90.5mm 　宽度：92.2mm • 前胶辊间隙：4.6mm 前胶辊间隙：2mm 前胶辊间隙：4.5mm • 引纱胶辊间隙：7.9mm 引纱胶辊间隙：2mm 引纱胶辊间隙：4.5mm • 罗拉盒宽度：41.5mm 罗拉盒宽度：46.4mm 罗拉盒宽度：44mm • 前胶辊直径：29.7mm 前胶辊直径：31mm 前胶辊直径：30.1mm • 引纱胶辊直径：40.74mm 引纱胶辊直径：42mm 引纱胶辊直径：31.7mm • 集聚区牵伸倍数：1.05 集聚区牵伸倍数：1.06 集聚区牵伸倍数：1.053 • 前胶辊硬度：65 　前胶辊硬度：65 　前胶辊硬度：65 • 引纱胶辊硬度：75 　引纱胶辊硬度：75 引纱胶辊硬度：75 • 注：上述间隙是指其与罗拉盒之间的空隙宽度

  10. 　　本实验以19.4tex的纯棉精梳纱为原料，在自行改造的EJM128K-SM型细纱机，采用吸风负压的集聚方式，锭速为14000r/min，采用普通6833金属上销，钢丝圈瑞士Bracker公司UL10/0，2.8mm隔距块，摇架加压为170N/双锭和异形管负压3500Pa。　　本实验以19.4tex的纯棉精梳纱为原料，在自行改造的EJM128K-SM型细纱机，采用吸风负压的集聚方式，锭速为14000r/min，采用普通6833金属上销，钢丝圈瑞士Bracker公司UL10/0，2.8mm隔距块，摇架加压为170N/双锭和异形管负压3500Pa。

  11. 三种摇架和三种罗拉盒的毛羽指标综合效果图

  12. 三种摇架和三种罗拉盒的强力指标综合效果图

  13. 三种摇架和三种罗拉盒的条干均匀度指标综合效果图

  14. 　　紧密纺用的摇架与普通环锭纱摇架不单是前爪压力分配的问题，而在于：　　紧密纺用的摇架与普通环锭纱摇架不单是前爪压力分配的问题，而在于： • １．准确性：指前、中、后和集聚胶辊加压的压力要准确，压力差的公差要小，摇架握持的上罗拉对下罗拉平行度要求高。摇架压臂本体对下罗拉垂直度有一定的要求 • ２．稳定性：指平行度和压力要稳定可靠，十年以上使用下来不会变化 • ３．一致性：大批摇架的性能保持同等的水平

  15. 二.紧密纺集聚区牵伸倍数的研究

  16. 集聚区须条运动的速度合成简图

  17. 我们假设Va=V1，通过上图我们可以得出以下的结论：我们假设Va=V1，通过上图我们可以得出以下的结论： Va = V1, Ve = V1/Cosα，Vr = Va/tanα , E=Ve/V1 其中：α是异形吸管上斜槽角度，E是集聚区牵伸倍数，V1须条出前罗拉的速度 又 E = dcompact×Zcompact / dfront×Zfront 其中：dcompact -网格圈加压皮辊的直径，Zcompact -网格圈加压皮辊的轴承齿轮齿数，dfront -前罗拉加压皮辊的直径，Zfront -前罗拉加压皮辊的轴承齿轮齿数 故：根据上述的公式可得出： E = 1/ Cosα= dcompact×Zcompact / dfront× Zfront (1)

  18. 40S有害毛羽直方图

  19. 60S有害毛羽直方图

  20. 80S有害毛羽直方图

  21. 40S纱线断裂强力对比直方图

  22. 60S纱线断裂强力对比直方图

  23. 80S纱线断裂强力对比直方图

  24. 40S成纱条干测试结果

  25. 60S成纱条干测试结果

  26. 80S成纱条干测试结果

  27. 结论： 在自行改造后的EJM128K-SM细纱机上的集聚区选用较小的牵伸倍数较好，能够使得纤维在产生较好集聚效果的同时，伸直平行度有所提高，减少毛羽产生，增加了纱线的断裂强力并且获得了稳定的条干均匀度指标。 过大的牵伸倍数使得纤维的伸直平行度加强，却使集聚和加捻的作用减弱，纤维毛羽没有被很好的卷入纱体当中，造成了毛羽的大幅度增加。减小集聚区牵伸倍数时，可加强对纤维的聚合作用，降低牵伸区纤维的扩散程度，并可提高纱线紧密度，有利于减少成纱毛羽。故在自行改造后的EJM128K-SM细纱机上的集聚区选用较小的牵伸倍数较好，能够使得纤维在产生较好集聚效果的同时，伸直平行度有所提高，减少毛羽产生，增加了纱线的断裂强力并且获得了稳定的条干均匀度指标。

  28. 三.集聚区附加捻度的影响因素分析 • 负压大小对紧密纱捻度的影响 • 集聚区牵伸倍数对紧密纱捻度的影响 • 紧密纱强力提高的分析

  29. 20S,40S, 100S负压数据对应分布趋势图

  30. 20S,40S, 100S强力数据对应分布趋势图

  31. 30S, 60S, 100S集聚区牵伸倍数对应的分布趋势图

  32. 30S, 60S, 100S集聚区牵伸倍数对应强力的分布趋势图

  33. 环锭纱线和集聚纱线的强力与捻度的比较

  34. 相同捻度水平的集聚纱与环锭纱的强力比较

  35. 假设在600.4-614.1(捻/m)的捻度范围内，平均每增加一个捻度，对于支数相同的棉纱的强力作用接近相等；假设纱线结构的改善对强力提高的贡献在此试验范围内亦保持不变；则：假设在600.4-614.1(捻/m)的捻度范围内，平均每增加一个捻度，对于支数相同的棉纱的强力作用接近相等；假设纱线结构的改善对强力提高的贡献在此试验范围内亦保持不变；则： FS + Ft ×ΔT = ΔF 式中： FS ---- 集聚纱线结构带来的纱线强力的改善；Ft ---- 每个增加的捻度带来的纱线强力改善；ΔT --- 纱线之间的捻度差

  36. 纱线结构对集聚纱强力提高的贡献： FS /(638.1-572.3)=70% • 捻度变化对集聚纱强力提高的贡献： Ft ×(690.2-614.1)/65.8=25.5%

  37. 结论： • 关键因素：负压值和牵伸倍数的选择 • 强力提高：纱线结构改善和附加捻度的产生使其强力有较大的提高。通过估算分析：29.2tex的棉集聚纱线的70%的强力提高是由纱线结构的改善作出的贡献。在保证纱线与传统环锭纱线强力基本相同的情况下，集聚纱的捻度可以降低，锭速一定的情况下，可增大纱线的输出速度，从而提高细纱机的产量，增加经济效益。

  38. 谢谢！

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