地下建筑风水电

1. 地下建筑风水电 李利平 岩土中心

2. 第五章 矿井通风阻力与动力

3. 提　　纲 第一节矿井通风阻力 第二节 矿井通风动力

4. 上一章我们已经解决的问题： 1.描述空气流动用到哪些参数？ 2.空气流动的内在原因是什么？ 3.如何描述空气流动的基本规律？ 4.这些基本规律如何指导矿井通风？ 本节需要解决的问题： 1.空气在井巷中流动的阻力是如何产生的？ 2.如何评价矿井通风系统的通风状况？ 3.如何改善矿井通风系统的通风状况？

5. 第一节 矿井通风阻力 1 、井巷断面上风速分布--风流流态--井巷断面风速分布 2 、摩擦风阻与阻力--摩擦阻力-- 摩擦阻力系数-- 摩擦风阻--阻力计算-- 阻力测定 3 、局部风阻与阻力--局部阻力及计算--阻力系数--局部风阻 4 、矿井总风阻与矿井等积孔--阻力特性--矿井总风阻--矿井等积孔 5 、降低矿井通风阻力措施

6. 风流流动时，必须具有一定的能量(通风压力)，用以克服井巷及空气分子之间的摩擦对风流所产生的阻力。通风压力克服通风阻力，两者因次相同，数值相等，方向相反。知道通风阻力的大小就能确定所需通风压力的大小。在矿井通风中，存在着摩擦阻力和局部阻力，必须分析研究它们的特性、测定方法以及降低措施等，从而作为选择通风设备，进行通风管理与设计的依据。这在通风设计中尤其重要。

7. 5.1.1 风流的流态 • 5.1.1 风流的流态 　　流体产生的阻力与流体流动过程中的状态有关。流体流动时有两种状态；一种是流体呈层状流动，各层间流体互不混合，流体质点流动的轨迹为直线或有规则的平滑曲线，这一状态称为层流。在流速很小、管径很小、或粘性较大的流体流动时会发生层流。

8. 5.1.1 风流的流态 　　另一种是流体流动时，各部分流体强烈地互相混合，流体质点的流动轨迹是极不规则的。除了有沿流体总方向的位移外，还有垂直于液流总方向的位移，流体内部存在着时而产生时而消灭的漩涡，这种状态称为紊流。研究层流与紊流的主要意义在于两种流态有着不同的阻力定律。

9. 雷诺数 　试验证明，层流与紊流彼此间的转变关系决定于液体的密度ρ、绝对粘性系数μ，流体的平均速度V与管道水力直径d，这些因素的综合影响可以用雷诺数来表示为： 式中，ν——运动粘性系数，m2/s。 • 5.1.1风流的流态

10. 当Re≤2000时，流体呈层流流动； 　当Re＞2000时，液流开始向紊流流动过渡； 　当Re＞10000时，流体完全呈现为紊流。 　 矿井巷道很少为圆形，对于非圆形通风巷道，以4S/U(水力直径)代替上式中的d，即： 式中，U——巷道周界长度，m。 c—断面形状系数，梯形断面c=4.16；三心拱c=3.85；半圆拱c=3.90；圆断面，c=3.54。 • 5.1.1风流的流态

11. 5.1.1风流的流态 　例：某巷道的断面S＝2.5m2，周界U＝6.58m，风流的ν＝14.4×10－6m2/s，试计算出风流开始出现紊流时的平均风速？ 　解：当风流开始出现紊流时，则其Re＝2000，当完全紊流时， Re＝10000，因此： 由于煤矿中大部分巷道的断面均大于2.5m2，井下巷道中的最低风速均在0.25米/秒以上，所以说井巷中的风流大部为紊流，很少为层流。

12. 摩 擦 阻 力 • 5.1.2 摩 擦 阻 力 一、摩擦阻力及影响因素 　风流在井巷中作均匀流动时，沿程受到井巷固定壁面的限制，引起内外摩擦，因而产生阻力，这种阻力，叫做摩擦阻力。所谓均匀流动是指风流沿程的速度和方向都不变，而且各断面上的速度分布相同。流态不同的风流，摩擦阻力hfr的产生情况和大小也不同。一般情况下，摩擦阻力要占能量方程中通风阻力的80～90％，它是矿井通风设计，选择扇风机的主要参数，也是生产中分析与改善矿井通风工作的主要对象。

13. 5.1.2摩 擦 阻 力 　前人实验得出水流在圆管中的沿程阻力公式（达西公式）是： 式中 λ——实验比例系数，无因次； ρ——水流的密度，kg/m3； L——圆管的长度，m； d——圆管的直径，m； V——管内水流的平均速度，m/s。

14. 5.1.2摩 擦 阻 力 　尼古拉兹在壁面分别胶结各种粗细砂粒的圆管中，实验得出了流态不同的水流λ系数同管壁的粗糙程度、雷诺数的关系。管壁的粗糙程度用管道的直径 d (m)和管壁平均突起的高度(即砂粒的平均直径) k (m)之比来表示。并用阀门不断改变管内水流速度，结果如图所示。

15. 5.1.2摩 擦 阻 力 试验结果可分以下几种情况： 1)在lgRe≤3.3(Re≤2320)时，即当液体作层流流动，由左边斜线可以看出，所有试验点都分布于其上，λ随Re的增加而减小，且与管道的相对粗糙度无关，这时λ与Re的关系式为： λ＝64/Re 2)在3.3<1gRe<5.0(2320＜Re≤100000)的范围内，流体由层流向紊流过渡，λ系数既和Re有关，也和管壁的粗糙度有关。

16. 3)当Re≥100000时，流体成为紊流流动。λ与Re无关，只和管壁的粗糙度有关。管壁的粗糙度越大， λ系数就越大。其试验式为： 矿井巷道中的风流，其性质与上面完全一样，所不同的是矿井巷道的粗糙度较大，在较小的Re时，便开始由层流变为紊流；此外，由于大多数矿井巷道风流的Re均大于100000，故λ值仅决定于井巷壁的相对粗糙度，而与Re无关。在一定时期内，各井巷壁的相对粗糙度可认为不变，因之λ值即为常量。 • 5.1.2摩 擦 阻 力

17. 二、井巷摩擦阻力计算公式 　　由于矿井巷道极少为圆形，可用当量直径d＝4S/U代入沿程阻力公式得： 令：　　　　 α是巷道的摩擦阻力系数，与巷道帮壁的粗糙程度有关。则： • 5.1.2摩 擦 阻 力

18. 由于矿井中巷道的长度，周界及摩擦阻力系数在巷道形成后一般变化较小，可看作常数。再令：由于矿井中巷道的长度，周界及摩擦阻力系数在巷道形成后一般变化较小，可看作常数。再令： Rfr——为巷道的摩擦风阻。 　这时： 　这就是完全紊流情况下的摩擦阻力定律。当巷道风阻一定时，摩擦阻力与风量的平方成正比。 • 5.1.2摩 擦 阻 力

19. 四、降低井巷摩擦阻力的措施 • 5.1.2摩 擦 阻 力 　井巷通风阻力是引起风压损失的主要根源，因此降低井巷通风阻力，特别是降低摩擦阻力就能用较少的风压消耗而通过较多的风量。许多原来是阻力大，通风困难的矿井，经降低阻力后即变为阻力小、通风容易的矿井。 根据hfr＝(αLU/S3)Q2的关系式可以看出，保证一定风量，降低摩擦阻力的方法就是降低摩擦风阻，根据影响Rfr的各因素，降低摩擦阻力的主要措施有：

20. 降低井巷摩擦阻力的措施 • 5.1.2摩 擦 阻 力 1）降低αRfr与α成正比，而α主要决定于巷道粗糙度，因此降低α，就应尽量使巷道光滑。当采用棚子支护巷道时，要很好地刹帮背顶，在无支护的巷道，要注意尽可能把顶底板及两帮修整好；对于井下的主要巷道，在采用料石或混凝土砌璇，特别是采用锚杆支护技术时，更能有效地使α系数减小。 2）扩大巷道断面S　因Rfr与S3成反比，所以扩大巷道断面有时成为降低摩擦阻力的主要措施。由于摩擦阻力又与风量的平方成正比，因此在采用这种措施时，应抓主要矛盾，即首先应考虑风量大、断面小的总回风道的扩大，其次再考虑其它巷道的扩大。

21. 降低井巷摩擦阻力的措施 • 5.1.2摩 擦 阻 力 3）减少周界长URfr与U成正比，在断面积相等的条件下，选用周长较小的拱形断面比周长较大的梯形断面好。 4）减少巷道长LRfr与L成正比，进行开拓设计时，就应在满足开采需要的条件下，尽可能缩短风路的长度。例如，当采用中央并列式通风系统，如阻力过大时，即可将其改为两翼式通风系统以缩短回风路线。 　 降低摩擦阻力，还应同时结合井巷的其它用途与经济等因素进行综合考虑。如断面过大，不但不经济，而且也不好维护，反而不如选用双巷。

22. 5.1.3 局 部 阻 力 一、局部阻力的产生 　　风流流经井巷的某些局部地点——突然扩大或缩小、转弯、交岔以及堆积物或矿车等，由于速度或方向发生突然的变化，导致风流本身产生剧烈的冲击，形成极为紊乱的涡流，从而损失能量。造成这种冲击与涡流的阻力即称为局部阻力。

23. 二、局部阻力定律 实验证明，在完全紊流状态下，不论井巷局部地点的断面、形状和拐弯如何变化，所产生的局部阻力her，都和局部地点的前面或后面断面上的hv1或hv2成正比： ξ1、ξ2——局部阻力系数，无因次，分别对应于hv1、hv2。可选用其中一个系数和相应的速压计算； • 5.1.3 局 部 阻 力

24. 若通过局部地点的风量是Q(m3/s)，前后两个断面积是S1和S2(m2)，则两个断面上的平均风速为： Vl＝Q/S1；V2＝Q/S2，m/s 代入上式： 令： 式中Rer叫做局部风阻。由此得到：her＝RerQ2，Pa 上式表示完全紊流状态下的局部阻力定律，和完全紊流状态下的摩擦阻力定律一样，当Rer一定时，her和Q的平方成正比。 • 5.1.3局 部 阻 力

25. 三、局部阻力的计算方法 　　计算局部阻力时，先要根据井巷局部地点的特征，对照前人实验查出局部阻力系数ξ，然后用其指定的相应风速V进行计算： • 5.1.3局 部 阻 力

26. 5.1.3局 部 阻 力

27. 　四、降低局部阻力的措施 • 5.1.3局 部 阻 力 　　由于局部阻力是风流在局部阻力地点发生剧烈的冲击而产生的，故降低局部阻力的措施主要是： 1）在容易发生局部阻力的地点，应尽量减少局部风阻值ξ值。如采用斜线形或圆弧形连接断面不同的巷道。巷道转弯时，转角β愈小愈好。

28. 降低局部阻力的措施 • 5.1.3局 部 阻 力 2）尽量减少产生局部阻力的条件，如不用或少用直径很小的铁筒风桥，避免在主要巷道内任意停放矿车、堆积木材、器材等； 3）局部阻力与V2成正比，故应特别注意降低总回风道和风峒的局部阻力，及时清扫风峒内的堆积物，在井筒与风峒的转弯处做成圆滑的壁面。

29. 5.1.4 井巷风阻与等积孔 一、井巷风阻及其阻力特性 　 在矿井巷道中，任何井巷的通风阻力，不管它是摩擦阻力、局部阻力或系两者同时具有的阻力，其阻力公式均可写成通式： h＝RQ2

30. 5.1.4 井巷风阻与等积孔 二、井巷等积孔 当研究井巷通风阻力时，为了在概念上更形象化，有时采用井巷等积孔来代替井巷风阻。等积孔就是用一个与井巷风阻值相当的理想孔的面积值来衡量井巷通风的难易程度。设想将一个矿井的入风口到出风口，沿着井下主要巷道进行均匀压缩，最后形成一个薄片，在这个薄片上将形成一个孔 口，这个孔口面积A使得薄片的两端作用有矿井的风压差P时，通过孔口的风量正好为该矿井的风量Q，这时，该孔口面积即为矿井的等积孔。

31. 　 设当空气自左向右流经此孔时，无阻力，无能量损失，并设当空气从此孔流出后，在其流线断面最小处(虚线位置)的流速为V(m/s)，则这个理想孔左、右两侧的静压差可全部变为速压(静压能全部转化为动能)，由此可得： 　 实验证明，在出口流线断面最小处的面积一般为0.65A(m2)，再当流量为Q(m3/s)时，V＝Q/0.65A，以此V值与ρ＝1.2 kg/m3代入上式，即得： • 5.1.4井巷风阻与等积孔

32. 　　由此得到： 　　这就是计算矿井等积孔常用的公式。计算出矿井的风阻和等积孔后，就可以对该矿井的通风难易程度进行评价，评价的标准如下表： • 5.1.4井巷风阻与等积孔

33. 三、风流的功率与电耗 　　物体在单位时间内所做的功叫做功率，其计量单位是N·m/s。风流的风压h乘风量Q的计量单位就是N/m2×m3/s＝ N·m/s。故风流功率N的计算式为 N=h·Q/1000，kW 矿井一天的通风电费是： 　式中，e——每度电的单价，y/(kW·h)； η——风机、输电、变电、传动等总效率。直接传动时，取0.6；间接传动时，取0.5。 • 5.1.4井巷风阻与等积孔

34. 5.1.5 井巷通风阻力测定 一、阻力测定的内容与意义 1. 测算风阻 2. 测算摩擦阻力系数 3. 测量通风阻力的分配情况

35. 测算风阻 • 5.1.5 井巷通风阻力测定 　　是通过测量各巷道的通风阻力和风量以标定它们的标准风阻值(指井下平均空气密度的风阻值)，并编辑成表，作为基本资料。这种测量内容不受风压和风量变化的影响，但精度要求较高，故可用一个小组(4～5人)逐段进行，不赶时间，力求测准。只要井巷的断面和支护方式不发生变化，测一次即可，发生变化时，才需重测。对于掘进通风用的各种风筒，也要标定出标准风阻表以备用。为了检查或分析比较，有时还要测算各采区、各水平和全矿井的总风阻或总等积孔。

36. 测算摩擦阻力系数 • 5.1.5 井巷通风阻力测定 • 为了适应矿井通风设计工作的需要，须通过测量通风阻力和风量以标定各种类型的井巷的摩擦阻力系数，编集成表。这也是一项精度要求较高，以小组人力进行的细致工作。各种风筒的摩擦阻力系数也要进行标定。

37. 测量通风阻力的分配情况 • 5.1.5井巷通风阻力测定 　为了寻求和分析问题，有时需要沿着通风阻力大的路线，在尽可能短的时间内，连续测量各个区段的通风阻力，以得出整个路线上通风阻力的分配情况。由于各区段的通风阻力难免有波动，故要根据测量路线的长短，分成若干小组，分段同时进行。

38. 二、阻力测定方法与原理 测定方法： 压差计法 气压计法 测定原理： • 5.1.5井巷通风阻力测定

39. 通风阻力测量仪器、仪表和用品 • 5.1.5井巷通风阻力测定

40. 测风点巷道断面及风速测量记录表 • 5.1.5井巷通风阻力测定

41. 误差计算 式中：hr——系统实测通风阻力，Pa； hr’——由通风机房水柱计读数计算出的系统理论通风阻力，Pa。 • 5.1.5井巷通风阻力测定

42. 三、测算矿井的通风总阻力和总风阻 1. 对于抽出式通风的矿井 如图所示，风流自静止的地表大气(其绝对静压是P0，速压等于零)开始，经过进风口l沿井巷到主通风机进风口2，沿途所遇到的摩擦阻力与局部阻力的总和就是抽出式通风的矿井通风总阻力hr。据能量方程可知： • 5.1.5井巷通风阻力测定

43. 5.1.5井巷通风阻力测定 2断面的相对静压是： 该矿井的自然风压是： 因2断面的相对全压是： 因此，

44. 　　所示的方法测量hs2，即靠近2断面的周壁固定一圈外径4～6mm的铜管，等距离钻8个垂直于风流方向的小眼(直径1～2mm)，再用一根铜管和这一圈铜管连通，并穿出风硐壁和胶皮管相联，胶皮管另一端和主通风机房内的压差计相联。　　所示的方法测量hs2，即靠近2断面的周壁固定一圈外径4～6mm的铜管，等距离钻8个垂直于风流方向的小眼(直径1～2mm)，再用一根铜管和这一圈铜管连通，并穿出风硐壁和胶皮管相联，胶皮管另一端和主通风机房内的压差计相联。 • 5.1.5井巷通风阻力测定

45. 2. 对于压入式通风的矿井 2、对于压入式的轴流主要通风机，其风路一般分为抽风段1-2和压风段3-4，实际上的又抽又压式。因抽风段内的空气密度无变化，则如前述，可得该段的通风总阻力为： 　　为了提高压入式的矿井通风能力，节省电耗，图中的抽风段要设法取消，让该主要通风机的进风口2直接和地表大气相通。压入式矿井的通风总阻力hr就只是上述压风段的总阻力。 • 5.1.5井巷通风阻力测定

46. 第二节 通风动力 • 5.2.1 自然风压 • 5.2.2 通风机类型和构造 • 5.2.3 通风机特性曲线 • 5.2.4 通风机联合运转 • 5.2.5 通风机设备选型 • 5.2.6 通风机性能测定

47. 通风动力基本概念 • 机械风压 • 由通风机造成的能量差 • 自然风压 • 由矿井自然条件产生的能量差 • 机械风压和自然风压均是矿井通风的动力，用以克服矿井的通风阻力，促使空气流动

48. 5.2.1 自然风压 • 自然风压形成和计算 • 自然风压特性 • 自然风压参数计算 • 自然风压测定

49. 5.2.1 自然风压 自然风压的形成和计算 • 形成原因 • 由于风流流过井巷时与岩石发生了热量交换，使得进、回风井内的气温出现差异，回风井里面的空气密度比进风井里的空气密度较小，因而两个井筒底部的空气压力不相等，其压差就是自然风压。 • 自然通风是在自然风压作用下，风流不断流过矿井的现象。

50. 5.2.1 自然风压 • 自然风压的计算 • 如图所示矿井通风系统： p为井口的大气压，Pa ；Z为井深，m ；ρ为空气密度，kg/m3，则自然风压为：