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主 要 内 容

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主 要 内 容. 一、 问题的提出 1. 经济发展和学科的需求 2. 扩散器的原理 3. 国内外应用情况 二、扩散器的形式 三、值得重视的若干问题 1. 排污流量的选取 2. 放流管和扩散器的水力设计注意的问题 四、单孔排放扩散器近区稀释特性 1. 平面浮力射流的稀释特性及其稳定性 2. 圆形浮力射流的稀释特性及其稳定性 五、近区稀释度的控制技术 1. 贴壁射流 2. 单孔卷吸设置 3. 射流稀释装置 4. 有障碍浮力射流. 一、问题的提出. 1. 经济发展和学科的需求

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主 要 内 容

  • 一、 问题的提出
  • 1. 经济发展和学科的需求
    • 2. 扩散器的原理
    • 3. 国内外应用情况
  • 二、扩散器的形式
  • 三、值得重视的若干问题
  • 1. 排污流量的选取
    • 2. 放流管和扩散器的水力设计注意的问题
  • 四、单孔排放扩散器近区稀释特性
  • 1. 平面浮力射流的稀释特性及其稳定性
    • 2. 圆形浮力射流的稀释特性及其稳定性
  • 五、近区稀释度的控制技术
    • 1. 贴壁射流
    • 2. 单孔卷吸设置
    • 3. 射流稀释装置
    • 4. 有障碍浮力射流
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一、问题的提出

1.经济发展和学科的需求

  • 随着经济的高速发展,以及人口的不断增长,城市生活污水和工业废水的排放量大幅度增加
  • 以往,污水大多未经适当处理就直接排入容泄水体,致使海洋和大江大河近岸水域及中小河流受到严重的污染破坏了水体的使用功能 , 由此制约了经济的进一步发展,也影响了人们的正常生活。因此,采用经济可行的技术措施来有效地控制水污染状况己越来越迫切
  • 污染物在水体中的扩散和输移是环境水力学所研究的主要问题。
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2.扩散器的原理
  • 早期的污水设计实践中,在没有许多实验证实的情况下,曾直观的设想各个射流之间的间距应分开较远,以避免两相邻射流之间的干扰,才可以获得最优的稀释度
  • 有时也把各个射流沿扩散器按相反方向交错排列,实际上是想将孔口间距增加一倍。
  • 近年来,这两个论点已为精细的理论和实验研究的成果推翻。
  • 现行的设计准则喜欢用沿同一方向且间距密集的射流----实际上这是模仿浮力线源
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2.扩散器的原理
  • 利用射流的掺混机理
  • 利用大水体的自净能力
  • 多孔排放优于单孔排放
  • 污水在排放口附近迅速得以稀释显著减少污水处理费用
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3.国内外应用情况
  • 水库增氧技术中的应用
  • 污水排江排海的应用

污水排江排海扩散器存在的主要问题

A 海水、泥沙、海洋微生物对扩散器和管道的入侵及淤堵

B 如何进一步提高污水的稀释度

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二、扩散器的型式

2.1 扩散器的布置型式

污水排入河流采用 I 型扩散器,当排入海域,根据海水流向,除了用 I 型之外,可用 T或Y型扩散器

水流流向与扩散器轴向的夹角分为:垂直式;平行式和斜交式。

垂直式常用于河道,平行式常用于有反复流动的感潮河流。

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2.2 扩散器的结构型式

管壁喷口型扩散器

某污水排海工程(预选方案)采用的管壁喷口型扩散器

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英国Hastings 污水排海工程采用

的立管-单喷口型扩散器结构

2. 立管-单喷口型扩散器

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英国Great Grimisby 污水排河工程采用

的立管-单喷口型扩散器结构

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美国旧金山污水排海工程采用

的立管-多喷口型扩散器结构

3. 立管-多喷口型扩散器

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4. 扩散器末端结构

英国Hastings污水排海工程扩散器末端结构图

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加拿大Lion’s Gate 污水排海工程检查井及扩散器末端结构图

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三、值得重视的若干问题

1.排污流量的选取

  • 排污流量选择偏小,会造成工程难以满足指定区域污水处理的要求要出现污水滞积;选择偏大,又会引起工程规模过大,造成浪费;而且,在间歇排放小流量时,极易引起扩散器管路发生海水倒灌
  • 排污流量的确定,主要取决于指定区域的工业规模及生活污水量情况,并受所选容泄水体的纳污能力所制约。合理的排污设计流量应根据指定区域的中长期规划,结合受纳水体的环境评估等因素,综合考虑来确定,并适当留有余地。
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2.放流管和扩散器的水力设计要点

及应注意的问题2.1 流量分配为提高污水稀释扩散效果,应使污水沿扩散器全长均匀地分布,即从扩散器的一端至另一端,每个出口的流量应基本相等。但是,实际上,设计的扩散器不可能在各级流量情况 均使孔口均匀排放。一般来说,中小流量时,要求基本均匀分配。 流量沿线分布情况可用不均匀系数 k 来反映。

工程设计时,k 值一般要求控制在 0.95~1.05 之间。

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2.2 排口流速

实践表明,扩散器近区的污水稀释扩散效果一直可以影响到远区。对于单个排口来说,初始稀释度和排口的出流速度有关。当排口为水平时,较大的出口流速有利于提高稀释扩散效果。但排口流速过大, 势必要求排污系统有较大的工作水头,这样会带来由于工作泵的频繁维修、泵站的动力消耗而增大成本及运行管理困难等问题。因此,喷口流速一般以3.0~4.0 m/s为宜。

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2.3 放流管及扩散器内泥沙淤堵问题及处理
  • 为避免和减少污水中悬浮物在管内发生淤积,工程上通常要求管道内维持一定的不淤流速,一般取0.60~1.0m/s
  • 一般采用分段变径管形式
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2.4 海水倒灌问题
  • 当污水流量较小,不能保证整个扩散器的全部喷口均为满流,或因排污系统故障或停机维修而使扩散器断流,此时,处于出海口和海洋的扩散器,由于海水密度大于污水,海水将从喷口进入扩散器竖管,并沉入扩散器底部,形成盐水楔,此即为海水倒灌现象
  • 伴随着海水倒灌,部分泥沙和海洋生物会入侵扩散器。海洋生物进入扩散器后 , 会粘附管壁并大量繁殖生长,长时间维持这种状况,将会使管路发生堵塞
  • 如果发生海水倒灌 , 则应及时对扩散器进行清洗。一般采用增大污水流量,将盐水楔位置逐步向远端推移,由此,逐步将倒灌的竖管清洗干净。
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为了防止海水从喷口侵入扩散器 , 喷口直径和出流流速应满足如下关系:
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在排放近期、中期污水流量时 , 可暂时封闭部分排口,待排污流量增大,再逐渐增加排口数目。检修时,尽量缩短断流时间。为防止海洋生物在管内繁殖 , 应在管内壁涂一种防海洋生物生长的涂料。另一方面,亦可考虑在污水排口采取适当的技术措施,当污水流量减小或断流时, 排口断面会自动缩小直至关闭,以此阻止海水倒灌
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2.5 港航对扩散器管道及排口的冲击扩散器处于航道及港区,船舶抛锚或航道清淤,不可避免地会对其造成较强的冲击和勾拉破坏,对此,一方面,应和港务部门密切配合,在扩散器附近设立禁锚标志,将此区域定为禁锚区; 另一方面,设计时在环境允许的条件下,采取一些防御措施, 进一步减小事故发生的机率,仍是必要的。如适当加大扩散立管外径,使其大于所有锚爪间距,锚爪勾不住竖管;或采用柔性喷口或嵌式结构

27 00m
例 子

某排污扩散器位于主航道及港口。设计时,将排污管扩散器的立管间距定为 27.00m, 便于航道清淤,立管的长度也随航槽变化

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平面浮力射流的稀释特性

  • 及其稳定性
  • 圆形浮力射流的稀释特性及
  • 其稳定性

四、单孔排放扩散器

近区稀释特性

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热水浮力射流的稳定性

以平面垂直浮力射流为例:

  • 浮力通量 (其中 )
  • 动量通量

由于两者的作用效果不同,进入环境流体的紊动射流在排放近区会形成完全不同的两种流动型态。

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对热水浮力射流的特性的预报一般采用 “分区方法”,也即将流场各部分根据各自的特征区分成不同的区域,对各区域分别进行研究的方法。

Ⅰ、浮力射流区

Ⅱ、表面碰撞区

Ⅲ、内水跃区

Ⅳ、反向分层流动区

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稳定排放结构定义为:射流流体经过浮力射流区、表面碰撞区后,以浮力表面层的形式向下游扩散,即排放近区不发生混合流体的二次挟带的流动(如图1-1(a)所示);稳定排放结构定义为:射流流体经过浮力射流区、表面碰撞区后,以浮力表面层的形式向下游扩散,即排放近区不发生混合流体的二次挟带的流动(如图1-1(a)所示);
  • 非稳定排放结构定义为:在排放近区分层流动遭到破坏,从而导致近区产生漩涡或是沿整个水深发生水流的明显掺混的流动(如图1-1(b)所示)。
  • 在稳定排放结构下,更加有利于热废水尽快地向下游扩散,减少对近区的污染,保持水体的生态平衡。
  • 现在很多流速高、排量大的扩散器被广泛应用于工程实际中,对环境水体(江河湖海等)的环境影响会更加严重,因此对浮力射流排放的稳定性以及浮力热水同环境水体相互作用的混合特性的研究就有十分重要的价值。
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数学模型
  • 本文采用考虑浮力作用的 双方程模型。
  • 对于直角坐标系下的三维流动,方程的形式为:

(1) 连续性方程

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(3) 能量方程

(4) 湍动能方程

(5) 湍动能耗散率方程

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2、混合有限分析方法
  • 上述方程均为非线性偏微分方程,可写成以下统一形式:
  • 将计算区域剖分成矩形网格,并任取一个局部单元,在此单元上将方程进行如下的线性化:
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混合有限分析七点格式:

均匀网格混合有限分析系数为:

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计算技术

交错网格

simpler
Simpler 算法

SIMPLER 算法的基本思想是:先给出压力场的猜测值(它可以是假设的或是前一次计算所确定的),由此求解动量方程得到速度场的猜测值,再求解由连续方程导出的压力校正方程,从而得出压力改进值,进而得到改进速度,并得出这一迭代层上能满足连续性方程的解,然后用计算所得的新的速度值去改进动量离散方程的系数,如此反复迭代,直到满足精度要求为止。

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实验研究与数值检验
  • 为了对前述的数学模型的有效性进行验证,在实验室对流动环境中的圆形垂直浮力射流进行了实验研究,并对实验工况进行了数值计算。
  • 三维圆形垂直浮力射流广泛应用于有限水深和无限水深的条件下,如冷却塔或烟囱中废热废气向大气的排放,污水或热废水向天然水体的排放等等。
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图3-5 TDW自动温控仪

冷水进水管

接温度感应器

电热管

图3-3 回流水箱

热水出水管

回水管

图3-2 加热水箱

图3-4三维方向滑轨

micro adv
Micro ADV 流速测量系统

采用美国Sontek公司生产的三维超声测速仪(Micro ADV,SonTek/YSI 16-MHz)对流场进行量测。Micro ADV以声学多普勒效应原理为依据,对距探头5cm范围内的水体的三维流速场进行测量,可以得到流场的时均流速,紊流脉动流速的二阶、三阶乃至四阶中心矩。

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实验设计
  • 本次实验中,喷口直径,环境流速,射流温度和环境温度均保持不变,上游为恒定来流,环境流量采用电子流量计控制在 20 L/s。不同的工况采用改变射流流速来实现。环境流量为 20 L/s,环境水深为 20 cm,则环境流速为 0.1 m/s。喷口直径为 8.1 mm,射流流量选择三组,分别为 111 L/h,148 L/h 和 190 L/h。对应的射流流速为 0.6 m/s,0.8 m/s,和 1.0 m/s。
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数值检验

为了对前述数学模型进行检验,针对所做实验工况进行了数值计算。

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三维流动图像

从图中可以将横流中的紊动射流明显地区分为三段,即起始段,弯曲段,和横流贯穿段。

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分叉现象

由于横流对射流的加速作用,以及边界对射流和横流的交互作用使得射流后形成类似于卡门涡街的周期性漩涡,在横流的作用下这种涡被拉长,形成对涡。这种现象就叫做分叉现象,射流横断面的温度分布从而表现为典型的肾形(流线分布亦如此)。

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平面垂直浮力射流的稳定性

图4-1 二维垂直平面浮力射流

(Ⅰ、浮力射流区;Ⅱ、表面碰撞区;Ⅲ、内水跃区;Ⅳ、反向分层流动区)

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稳定排放结构下整个流场的温度分布较为均匀,整个流动区域的底层(喷口以外)均没有明显的温升 ;非稳定排放结构下,近区的温度分布并没有明显的相似性,且底层的温度较高。

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混合特性
  • 稳定排放:
  • 非稳定排放:
  • 计算值:
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图5-1 浅水环境下的垂直圆形浮力射流

圆形垂直浮力射流稳定性

在静止的大水体环境中,圆形垂直浮力射流可以简化为二维流动,即轴对称射流。

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当流动区域底部(喷口以外)的相对温差满足

,射流排放近区就伴随有涡旋出现,也就是出现了非稳定排放的情况。

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圆形垂直浮力射流的稳定性与混合特性

稳定性判据:

稳定排放:

非稳定排放:

计算稀释度:

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小 结
  • 推导了考虑浮力作用的双方程湍流模型,采用混合有限分析方法对其进行离散,并编制了相应计算程序;运用该程序计算得到的流动环境垂直圆形热水浮力射流的成果与本文实验结果吻合较好,表明该模型可以用于热水浮力紊动射流的数值研究;
  • 对流动环境中垂直圆形热水浮力射流的实验研究表明,基于射流的流速场和温度场所得的射流轨迹线是不一致的;数值模拟显示了射流的分叉现象和马蹄形结构;验证了横流中浮力射流横断面上两高温度区的夹角在之间的结论;认为横流对射流的流速比是影响三维圆形浮力射流的主要因素;
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对有限深静止环境的平面垂直浮力射流、圆形垂直浮力射流的稳定性的数值研究表明,排放的稳定性仅与射流近区的性质,即浮力射流区、表面碰撞区、内水跃区的动态交互作用有关,而与受纳水体的远区的几何性质无关。对有限深静止环境的平面垂直浮力射流、圆形垂直浮力射流的稳定性的数值研究表明,排放的稳定性仅与射流近区的性质,即浮力射流区、表面碰撞区、内水跃区的动态交互作用有关,而与受纳水体的远区的几何性质无关。

  • 对有限深静止环境的平面垂直浮力射流、圆形垂直浮力射流的稳定性的数值研究表明,受纳水体的远区几何尺寸对排放的体积混合性质具有显著的影响,这一点对非稳定排放尤其重要;在稳定排放结构下,有利于热废水向外扩散,稀释度容量较大;非稳定排放结构下,由于排放近区对环境水体的掺混剧烈,不利于热废水的扩散,导致稀释度容量下降;
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五、

1. 贴壁浮力射流

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4.有障碍浮力射流

分析方法 :

基于浮力效应的紊流数学模型

数值方法-混合有限分析法

自编程序

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5、数学模型的求解方法

李炜教授提出的混合有限分析法保持了有限分析法中的自动迎风性质,能准确模拟对流效应,计算稳定性好,收敛较快,同时避免了其无穷级数带来的麻烦,因此此处采用的是该方法来离散求解数学模型。

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紊流模型验证研究

1 浮力射流的验证

2 射流的验证

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对静止环境中的单孔浮射流问题,已经存在大量的理论和实验研究成果。例如Chen和Rodi对圆孔垂向紊动浮射流的实验成果进行了系统的回顾和整理,Jirka, Abraham和Harleman也对所有已知的浮射流工况进行了总结和系统归纳。之后 Noutsopoulos等采用理论分析和实验研究相结合的方法,得到了反映单圆孔紊动浮射流轴线上的流速和浓度分布的半经验半理论公式,并获取了动量的扩展系数和浓度的扩展系数在沿射流轴线的变化规律。因此,为验证此处的双方程模型,对单孔浮射流进行计算,然后将所得到的结果与已有的成果比较,即可确定该模型的正确性与有效性。

1、圆柱轴对称坐标系下的二维 模型 的验证

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图3-2 轴线流速分布

上图是单孔浮力射流的轴线流速分布,图中显示了不同密度弗劳德数条件下数值模拟得到的轴线流速分布点,实线是Noutsopoulos和Yannopoulos的公式分布线 ,可看到吻合很好。

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图3-3 轴线浓度分布

上图是单孔浮力射流的轴线浓度分布,图中显示了不同密度弗劳德数条件下数值模拟得到的轴线浓度分布点,实线是Noutsopoulos和Yannopoulos的公式分布线 ,可看到吻合很好。

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图3-4 纯射流轴线流速分布

图中给出无浮力纯射流轴线流速分布。计算点与Albertson等人[101]通过实验给出的公式吻合良好,但要稍微小于Noutsopoulos和Yannopoulos的公式值。

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1、边界条件

底部除射流孔口外采用壁面边界条件,射流孔口处采用一类边界条件。

阻力盘的上下左右都采用壁面边界条件。

其他边界处都采用开边界条件。

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(a) (b) (c)

图4-6 不同弗劳德数条件下的绕流流场:(a)正常绕流;(b)射流发生反射;(c)绕流发生分叉

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增大射流流体与环境水体的密度差。以温度来说,即尽量提高所排放污水的温度,或者尽量将排放污水的管道和扩散器布置在环境水温较低的水域排放;另一方面还要适当的增大排放污水孔口的直径d。增大射流流体与环境水体的密度差。以温度来说,即尽量提高所排放污水的温度,或者尽量将排放污水的管道和扩散器布置在环境水温较低的水域排放;另一方面还要适当的增大排放污水孔口的直径d。

  • 减小H/D的本身措施来讲,可以清楚的看出无非就是H和D的相互消长,一方面就是减小H,即在工程实际中尽量将盘靠近射流孔口一些,另一方面就是将盘的直径加大一些,但无论如何,H的减小和D的增加无疑都是存在着一个限度,而且同时要保证H/D的值接近1即可。

流态控制的两点措施:

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图4-7 障碍射流各流态区域的划分

4、圆孔有障碍浮力射流的流场

根据数值模拟出的流场,可将整个流动区域区域分为四个区:撞击区、回流区、过渡区和自相似区,后三个区位于障碍盘之后,如图所示。

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图4-10 工况H/D=1,D/d=2时不同弗劳德数条件下的横截面上纵向流速分布

6、自相似区域流流速的自相似性验证

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(a) (b) (c)

图4-6 不同弗劳德数条件下的绕流流场:(a)正常绕流;(b)射流发生反射;(c)绕流发生分叉

7、有障碍浮力射流的绕流范围

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非正常绕流区

正常绕流区

图4-18 不同直径障碍盘条件下的正常绕流分界线

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非正常绕流区

正常绕流区

图4-19 正常绕流的拟合临界分布线

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8、出现反射与分叉的规律性分析

在对有障碍浮力射流的大量数值计算结果的分析中发现,在非正常绕流中,射流碰撞到障碍盘后出现反射以及绕过障碍盘后出现分叉具有一定的规律性。

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图4-20 自由浮力射流与障碍盘位置间的关系示意图

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(a)H/D=0.5, F0=26.5 (b)H/D=6, F0=76.0

图4-21 D/d=1时两种不同工况下的温度分布

10、障碍盘直径D/d=1时的轴线浓度分布

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图4-22 D/d=1时在不同H/D与弗劳德数F0条件下的盘后轴线浓度分布

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正方形孔口有障碍浮力射流

Noutsopoulos和Yannopoulos通过试验证实了圆孔有障碍浮力射流能提高轴线稀释度,我们通过数学模型计算也证实了这些结论与公式的正确性。并由试验与三维坐标系下的数值计算验证了正方形孔口自由浮力射流的流态与圆孔自由浮力射流基本一致。由此,设想对正方形孔口有障碍浮力射流是否也存在相似的轴线浓度分布规律呢?为验证这一结论,对设置正方形障碍盘的正方形孔口热水浮力射流分别进行了试验和大量的数值模拟计算。并将由试验和计算得到的结果与圆孔有障碍浮力射流的轴线稀释度进行了比较。

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图6-1 试验装置示意图

1、试验装置示意图

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2、数学模型与边界条件

采用直角坐标系下的三维紊动k-epsilon模型对其进行数值模拟 。

尽管试验是在一有限大小的水箱中进行的,但该水箱的尺寸较射流孔口以及射流的影响区域要大的多,侧面边壁的影响可以忽略不计,因此认为所模拟计算的区域为一半无限静止环境。其三维空间中的网格布置采用非均匀网格,靠近孔口、底面边壁和障碍盘的三个方向上的网格分布较密,远离其时逐渐变稀。为了能继续采用直角坐标,以障碍盘的六个面作为分界面,将整个计算区域分为六大块。

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图6-10 工况为H/L=1, L/l=2,F0=8.52时的计算误差曲线变化图

3、计算误差控制

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H/L=1

L/l=2,4,6

H/L=2

L/l=2,4,6

H/L=3

L/l=2,4,6

H/L=4

L/l=2,4,6

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图6-4 H/L=1, L/l=2,F0=8.52时不同高度处的温度等值线图

5、温度场分布

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F0=8.52 F0=17.0

图6-5 工况H/L=1, L/l=2在y/l=7处不同弗劳德数下温度等值线分布图

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H/L=1

L/l=2

F0=17.0

H/L=1

L/l=2

F0=8.52

H/L=1

L/l=6

F0=8.52

H/L=1

L/l=4

F0=8.52

H/L=3

L/l=2

F0=17.0

H/L=3

L/l=2

F0=8.52

图6-9 不同工况下横截面上的温度分布

7、自相似性验证

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9、横断面流速分布

图6-13 工况H/L=1, L/l=4, F0=8.52时不同位置高度上流速v的等值线分布

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10、横断面流速自相似性的验证

H/L=1

L/l=2

F0=8.52

H/L=4

L/l=2

F0=8.52

H/L=2

L/l=2

F0=8.52

H/L=4

L/l=2

F0=17.0

图6-14 不同典型工况下障碍盘后自相似区域各高度位置流速v分布图

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11、轴线流速分布

F0=8.52

F0=17.0

图6-15 L/l=2时障碍盘以上轴线处流速v的分布图

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总结

  • 通过数值模拟计算了障碍圆孔浮力射流的流态;确定H/D=10为障碍盘是否影响轴线浓度的分界线,即当H/D>10为无障碍区域;H/D<10为有障碍区域。对H/D<1进行计算发现,并不能更加显著地增大盘后轴线的稀释度;并针对实际工程中排污水流和环境水体复杂多变的情况,提出了两点如何控制污水排放的流态和提高稀释度的措施;
  • 研究了不同直径障碍盘的绕流范围,给出了盘置于不同位置处临界弗劳德数F0随障碍盘直径的变化曲线,表明该临界弗劳德数是随障碍盘的直径增加而减小,但对某一障碍盘直径而言,是随障碍盘离射流孔口的距离增加而增加,并分析了其物理原因, 对各参数综合分析得到一通用的临界密度弗劳德数拟合公式。
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对D/d=1的障碍盘,不存在非正常绕流流态,但获得的轴线稀释度比Noutsopoulos和Yannopoulos(1989)由试验得到的公式要小,说明障碍盘直径若太小,则其提高稀释度的能力会降低。

  • 采用三维湍流模型和试验对静止半无限环境水体中的底面正方形孔口热水浮力射流进行了研究,得到了不同密度弗劳德数下的轴线浓度和流场,正方形孔口浮力射流的轴线浓度和纵向流速分布可以采用圆孔浮力射流轴线浓度分布公式和纵向流速分布公式来表示,两者流态几乎完全一样;
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对正方形孔口有障碍浮力射流分别进行试验和数值模拟,得到了其盘后自相似区域轴线上的浓度分布与圆孔有障碍浮力射流轴线上的浓度分布规律相同;对正方形孔口有障碍浮力射流分别进行试验和数值模拟,得到了其盘后自相似区域轴线上的浓度分布与圆孔有障碍浮力射流轴线上的浓度分布规律相同;

  • 得到了正方形孔口有障碍浮力射流盘后不同高度位置处温度等值线分布状况,发现射流绕过正方形障碍盘后一定距离内出现的等值线星形分布形状,该形状为正方形障碍盘所特有,同时分析了弗劳德数和正方形障碍盘边长对该形状的影响;
  • 可以将整个流场近区划分为四个区域:撞击区、回流区、过渡区和自相似区。采用Chen和Rodi(1976)提出的无量纲量,得到了所有工况自相似区域轴线流速的分布公式。给出了典型工况下障碍盘后不同高度位置处的压强场等值线变化过程。
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参考文献

1. Huai Wenxin, Fang Shenguang, Numerical simulation of obstructed round

buoyant jets in a static uniform ambient, Journal of Hydraulic Engineering,

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3. Huai Wenxin, Fang Shenguang, Behavior of obstructed square buoyant vertical jets in static ambient (I)-verification of mathematical model and numerical method, Applied Mathematics and Mechanics (English Edition), 2006, 27 (3):653-659.

4. Zeng Yuhong,Huai Wenxin, Numerical Study on the Stability and Mixing of Vertical Round buoyant Jet in Shallow Water, Applied Mathematics and Mechanics (English Edition), 2005,26(1):92-100.

5. 赖翼峰,某排污扩散器水力特性的实验研究,上海环境科学,1995,

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6. 武周虎,水库环境与治理技术,青岛建筑工程学院学报,1999,20

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7. 黄河宁,污水排海工程导论,大连,大连理工大学出版社,1990

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我们只有一个地球,

让我们共同珍惜。

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