pass 1 l.
Download
Skip this Video
Loading SlideShow in 5 Seconds..
Pass 1 PowerPoint Presentation
Download Presentation
Pass 1

Loading in 2 Seconds...

play fullscreen
1 / 420

Pass 1 - PowerPoint PPT Presentation


  • 439 Views
  • Uploaded on

Pass 1. Stoppade fläktar … sid 2-16 Rapport TVIT—06/3003 Enkel tvåzonsmodell … sid 2.6-4.3 Rapport TVIT—07/7012. Pass 2. Trycksättning trapphus … sid 17-29 Rapport TVIT—06/7001-7004. Pass 3. Backspjäll för skydd … sid 30-36 Rapport TVIT—06/3004

loader
I am the owner, or an agent authorized to act on behalf of the owner, of the copyrighted work described.
capcha
Download Presentation

PowerPoint Slideshow about 'Pass 1' - jason


An Image/Link below is provided (as is) to download presentation

Download Policy: Content on the Website is provided to you AS IS for your information and personal use and may not be sold / licensed / shared on other websites without getting consent from its author.While downloading, if for some reason you are not able to download a presentation, the publisher may have deleted the file from their server.


- - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - E N D - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - -
Presentation Transcript
pass 1
Pass 1
  • Stoppade fläktar … sid 2-16
  • Rapport TVIT—06/3003
  • Enkel tvåzonsmodell … sid 2.6-4.3
  • Rapport TVIT—07/7012
pass 2
Pass 2
  • Trycksättning trapphus … sid 17-29
  • Rapport TVIT—06/7001-7004
pass 3
Pass 3
  • Backspjäll för skydd … sid 30-36
  • Rapport TVIT—06/3004
  • Textildon som backspjäll … sid 37-39
  • Rapport TVIT—07/7013
pass 4
Pass 4
  • … flerrumsbrandceller sid 40-44
  • Rapport TVIT—06/3003
  • Tvärströmning sid 45-48
  • Rapport TVIT—07/7018?
pass 5
Pass 5
  • … beräkningar med PFS sid 49-57
  • Rapport TVIT—07/7009
pass 6
Pass 6
  • Funktionskrav mot … sid 58-67
  • Rapport TVIT—07/7010
  • Kolmoxidförgiftning … sid 68-70
  • Rapport TVIT—07/7014
brandforsk 313 001
BRANDFORSK 313-001

Projekttitel

Skydd mot rökspridning via ventilation

med stoppade fläktar och förbigångar-riskbedömning och dimensionering

TVIT—06/3003

projektets syfte
Projektets syfte
  • Undersöka risk för brandgasspridning
  • Bestämma dimensioneringsregler
  • Bestämma dimensionerande brandflöde
  • Bestämma dimensionerande lufttäthet
vad avg r brandgasspridning
Vad avgör brandgasspridning?
  • Tre ting
  • Brandens värmeeffekt (konvektiv del)

= brandens termiska expansion

= brandflöde

  • Brandrummets lufttäthet
  • Ventilationssystemets egenskaper
vilka os kerheter finns
Vilka osäkerheter finns?
  • Brandens tidsförlopp
  • Inverkan av sprinklersystem
  • Lokalens lufttäthet
  • När sprängs fönster
  • Ventilationssystemet
f system med st ndig drift
F-system med ständig drift
  • Kommer branden att detekteras?
  • Stor utspädning om många lägenheter
  • Metoden 5:1 otillräcklig
  • Rätt dimensionering bra skydd
  • Risk för tvärströmning
  • Känslig för vindpåverkan
ft system med st ndig drift
FT-system med ständig drift
  • Som för F-system
  • Med stoppade fläktar och förbigångar

ett varmt F-system utluftar

ett kallt T-system inluftar

utom i brandrummet bra med golvdon

  • Större tvärströmningsrisk
dimensionerande brandfall
Dimensionerande brandfall
  • Vanlig brandeffektsimulering

P(t) ~ t2

  • Brandförsöksdata mot maximaleffekt

70 brandförsök

10 föremålsgrupper

36 monotont ökande effekt

7 monotont ökande effektändring

s ngar y6
Sängar Y6
  • 12 fall med skumgummimadrasser
  • 3 fall med resårmadrasser
  • Brandeffekt – brandtid Figur 3.23
  • Brandluftbehov – brandtid Figur 3.24
  • Relativ effekt – relativ tid Figur 3.25
brandfl dessimulering
Brandflödessimulering
  • Förenklad tvåzonmodell
  • Parameterkänslighet
      • rumsdata golvyta höjd väggyta kvadratisk form
      • utluftning
      • ytmaterial typ och tjocklek
      • uppdelning strålning och konvektion
      • tidsförlopp
  • t2-brandförlopp [medium∙fast]0.5
  • Kontroll av tumregel 1 MW ger 1 m3/s
brandmodeller
Brandmodeller
  • Största brandflöde
  • Dito brandtid
  • Dito brandtemperatur
  • Dito brandtid med sprinkler
  • Dito brandtid med fönstersprängning
simuleringsfall
Simuleringsfall
  • Tidsförlopp t2 och t1
  • Brandtillväxthastighet 8 fall
  • Golvyta 10 fall
  • Rumshöjd 5 fall
  • Nedre utluftning 5 fall
  • Totalt 2000 fall
anpassade modeller 3 16 18
Anpassade modeller (3.16-18)

qb = 0.0081 α0.42 A0.50 h1.04 (m3/s)

tb = 92.821 α-0.33 A0.35 h0.28 (s)

Tb = 409.33 α0.07 A0.005 h-0.07 (K)

  • Stora likheter för qb med äldre formel och teori
dimensionerande brandfl de hur
Dimensionerande brandflöde hur?
  • Använda modell (3.16) t2-brand
  • Använda modell (3.20) t1-brand
  • Använda simulering med brandföremål
  • Vad kommer att brinna?
  • Krav finns förhindra eller försvåra?
teori dimensionering utluftning
Teori - dimensionering - utluftning
  • Tryckfallsförhållande 5:1 eller f:1
  • Kall spridningsanalys utan termik
  • Kall spridningsanalys med termik
  • Tvärströmning Figur 4.5 och 4.6 fel
  • Varm spridningsanalys utan inblandning
  • Varm spridningsanalys med inblandning
tryckfallsf rh llande 5 1 1
Tryckfallsförhållande 5:11
  • Alla grenkanaler skall ha minst 5 gånger större tryckfall än det gemensamma kanal-systemet ut mot det fria
  • Behövs det förbigång?
  • Hur säkert är systemet?
  • Hur mycket brandgaser kan spridas ?
tryckfallsf rh llande 5 1 2
Tryckfallsförhållande 5:12
  • Ett fall med n lokaler och samlingslåda
  • Grentryckfall pg
  • Grenflöde qg
  • Aggregattryckfall pa
  • Aggregatflöde qa = n qg
  • Samband tryckfall pa = mpg
tryckfallsf rh llande 5 1 3
Tryckfallsförhållande 5:13
  • Tryckfallskravet kan utan förbigång

pg :pa / n2

  • Omskrivning med pa = mpg ger

n2 : m

  • Kravet 5:1 ger

n2 / m > 5

tryckfallsf rh llande 5 1 4
Tryckfallsförhållande 5:14
  • Sifferexempel: Antag T-system med åtta rum och grentryckfall 100 Pa och aggregattryckfall 800 Pa vilket ger

n2 / m = 64/8 = 8 > 5 ok!

tryckfallsf rh llande 5 1 5
Tryckfallsförhållande 5:15
  • Sifferexempel: Antag F-system med tre rum och grentryckfall 100 Pa och övriga tryckfall 100 Pa vilket ger

n2 / m = 9/1 = 9 > 5 ok!

tryckfallsf rh llande 5 1 6
Tryckfallsförhållande 5:16
  • Slutsats: Det är lätt att uppfylla tryckfalls-förhållande 5:1 utan en förbigång
kall brandgasspridning 1
Kall brandgasspridning1
  • Antag ett fall med n lika lokaler
  • Brandgaser fördelas som f0.5:(n-1)

mellan utluftningen och de andra lokalerna

  • Några sifferexempel:
    • f=9 och n=2 ger spridningsbild 3:1
    • f=9 och n=4 ger spridningsbild 1:1
    • f=9 och n=10 ger spridningsbild 1:3
kall brandgasspridning 2
Kall brandgasspridning2
  • Brandgasspridningandel till övriga lokaler

st = 1/(f0.5/(n-1)+1) (-) (4.7)

  • Några sifferexempel:
    • f=9 och n=2 ger spridningsbild 1/4
    • f=9 och n=4 ger spridningsbild 1/2
    • f=9 och n=10 ger spridningsbild 3/4
kall brandgasspridning 3
Kall brandgasspridning3
  • Slutsatsen är att tryckfallsförhållande 5:1 inte ger något nämnvärt skydd mot brand-gasspridning i det kalla fallet
sval brandgasspridning 1
Sval brandgasspridning1
  • När fläkten i ett F-system i en flerplans-byggnad är ur drift råder självdrags-ventilation
  • Dimensioneringskrav ingen brandgas-spridning till högsta våningsplan
  • Vad blir tryckfallsförhållandet?
sval brandgasspridning 2
Sval brandgasspridning2
  • Antag följande:
    • inga stamkanaltryckfall
    • antal anslutna våningsplan n
    • tryckfall grenkanal för flöde q pg
    • tryckfall fasad för flöde q pf
    • tryckfall utluftning för flöde q pe
    • utluftningens höjd i våningsplan m
    • termisk tryckskillnad våningsplan p
sval brandgasspridning 3
Sval brandgasspridning3
  • Dimensioneringskrav eller sökt tryckfalls-kvoten är

pg / pe > s(n)2 / m

där

s(n) = 1 + 20.5 + . . . + (n-1)0.5

sval brandgasspridning 4
Sval brandgasspridning4
  • Sifferexempel s(n)2/m
    • m = 1
    • n = 2 ger tryckfallskvoten 1
    • n = 4 ger tryckfallskvoten 18
    • n = 10 ger tryckfallskvoten 373
  • jfr SBN-kravet 5
dimensionering sj lvdrag
Dimensionering - självdrag
  • Antag m=1 ger krav

pg / pe > s(n)2

  • Notera pg och pe avser flöde q
  • Inför pen för flöde nq

pen = n2 pe

  • Nytt krav

pg / pen > s(n)2/n2

dimensionering utan inblandning
Dimensionering - utan inblandning
  • Beräkningsuttryck där brandtryck ingår

pg / pen = … (4.22)

dimensionering med inblandning
Dimensionering - med inblandning
  • Beräkningsuttryck där brandtryck och inblandningsfaktor r ingår

pg / pen = … (4.34)

  • Inblandningsfaktorn r itereras fram
  • Om r=0 blir (4.34)=(4.22)
fyra dimensioneringmetoder
Fyra dimensioneringmetoder

pg / pen < n2 / f (4.1)-1

pg / pen < n2 / s(n)2 (4.17)-1

pg / pen < … (4.22)

pg / pen < … (4.34)

kontroll av metoder
Kontroll av metoder
  • 15 grundfall konstant stamkanaldiameter
  • 15 grundfall konstant stamkanaltryckfall
  • 10 brandtemperaturer 100(100)1000 ºC
  • 8 brandtryck 0, 10, 20, 50, … 1000 Pa
  • 2400 fall ((15+15)∙10∙8)
  • Säkerhetsmarginal för metod (4.34)
j mf relse metoder
Jämförelse metoder
  • Konstant kanaltryckfall 3 Pa/plan
  • Tryckfall fasad,gren,stam 10,90,3 Pa
  • 6 våningsplan
  • Metod (4.1) ger pen = 648 Pa
  • Metod (4.11) ger pen = 51.2 Pa
  • Isodiagram penmed Tb x-axel pb y-axel

för metod (4.22), (4.34) och facit

utluftning och vindp verkan 1
Utluftning och vindpåverkan1
  • Drivtryck utluftning (4.42)

pe =(n - e) g ze + ( fv - fe ) v2/2

      • vindfaktor plan n fv och utluftning fe
  • Termisk term
      • 300 ºC ger 6 Pa/m och 5 m ger 30 Pa
  • Vindterm
      • fv - fe = 1 och 7 m/s ger 30 Pa
      • fv - fe = 0.5 och 10 m/s ger 30 Pa
utluftning och vindp verkan 2
Utluftning och vindpåverkan2
  • Vindfaktor fe för tak < 0
  • Vindfaktor fv för plan n är osäker
  • Vindfaktor lovartsida > 0.5
  • Vindfaktor läsida < -0.5
  • Drivtryck för utluftning < 0 = felfunktion
  • Ofta öppna fönster vid brand
simulering av utluftning
Simulering av utluftning
  • Enbart kvadratiska tryckfall
  • 12 modellfall
  • Brandtemperatur 20-1000 ºC
  • Brandtryck 0, 10, 20, 100, … 1000 Pa
  • Inträngande brandflöde beräknas
  • Enbart kvadratiska tryckfall
basmodellfall
Basmodellfall
  • F-system (=FT-system/2)
  • Ventilationsflöde 1 m3/s
  • Fasadtryckfall 10 Pa
  • Grentryckfall 90 Pa
  • Stamtryckfall 3 Pa/plan
  • Tryckfall utluftning 3 Pa
  • Utetemperatur 20 ºC
modellfall 2 8
Modellfall 2-8
  • 2 konstant stamkanaldiameter
  • 3 lägre grentryckfall 40 Pa (90 Pa)
  • 4 högre avlufttryckfall 18 Pa (3 Pa)
  • 5 undertryck avluft 5 Pa (0 Pa)
  • 6 låg utetemperatur 10 ºC (20ºC)
  • 7 våningsplan 4 (6)
  • 8 våningsplan 8 (6)
sammanfattning simulering
Sammanfattning - simulering
  • Känsligt för låga brandtemperaturer
  • Mindre känsligt för höga brandtryck
  • Känsligt för vindtryck
  • Känsligt för utetemperatur
  • Rätt dimensionering innebär

nästan bara rakt upp och ut

byggnaders luftt thet
Byggnaders lufttäthet
  • Genomgång av 36 provtryckningsfall
  • Hela omslutande ytan används för

att beräkna specifikt luftflöde vid 50 Pa

  • Gamla BBR-krav 0.8 l/sm2 för bostäder
  • Gamla BBR-krav 1.6 l/sm2 för lokaler
  • Nytt BBR-krav 0.6 l/sm2
sammanfattning luftt thet
Sammanfattning - lufttäthet
  • Samband läckflöde q ~ ∆pn
      • q l/sm2 hela den omslutande ytan
      • n (0.5,1.0) (turbulent,laminärt)
  • Medelvärden q50+/q50- n+/n-
  • Lägenheter 0.31/0.28 0.67/0.77
  • Småhus 0.47/0.43 0.72/0.81
  • Trapphus 0.78/1.01 0.60/0.80
  • Övriga stor spridning
sammanfattning slutrapport
Sammanfattning – slutrapport
  • Dimensionerande effekt t1- och t2-brand
  • Dimensionerande lufttäthet
  • Förenklad modell för utluftning
  • Dimensionering av utluftning
  • Simulering av utluftning
forts ttning slutrapport
Fortsättning – slutrapport
  • Mer försöksdata bränder i slutna rum
  • CFD-simulering av bränder i slutna rum
  • Mer försöksdata lufttäthet
  • Fullständigare modell för utluftning
trycks ttning av trapphus

Trycksättning av trapphus

BRANDFORSK 330-031

TVIT—06/7001-7004

trycks ttning av trapphus98
Trycksättning av trapphus
  • Syfte
    • för att undvika inträngning av brandgaser
    • för att underlätta utrymning
    • för att underlätta räddningsarbete
  • Avgränsning
    • trapphus direkt mot våningsplan ej hisshall
    • våningstryck = utetryck eller
    • våningsläckage >> trapphusdörrläckage
trycks ttningskrav
Trycksättningskrav
  • > 20 Pa
    • För att förhindra inträngning av brandgaser
      • 293 ºC 2 m dörr 586 ºC = 12 Pa
      • 293 ºC 2 m dörr 879 ºC = 16 Pa
      • ingen marginal mot överlagrat brandtryck
  • < 80 Pa
    • För att kunna öppna dörrar
      • öppningskraft < 133 N
h gsta m jliga trapphus
Högsta möjliga trapphus
  • Trycksättningsintervall (20,80) Pa
  • Termisk tryckgradient
    • Vintertid –23 C° 2 Pa/m
    • Sommartid 33 C° -0.5 Pa/m
  • Trapphushöjd
    • Vintertid 2 Pa/m 30 m (80-20)/2
    • Sommartid -0.5 Pa/m 120 m (20-80)/-0.5
oteknisk l sning
Oteknisk lösning
  • Utomhustrapphus
  • En våning per trapphussektion
  • Ingen trycksättning
  • Vindberoende funktion
byggteknisk l sning
Byggteknisk lösning
  • Sektionera trapphus som klarar kraven
  • Rekommenderad sektionering
    • 8-12 våningsplan per trapphussektion
    • Turning Torso 200 m 9 moduler 5 sektioner
    • World Trade Center 400 m 3×? sektioner
installationsteknisk l sning
Installationsteknisk lösning
  • Skapa ett strömningstryckfall =den termiska tryckgradienten
  • Vintertid nerifrån och upp
  • Sommartid uppifrån och ner
o ndlig trapphush jd om
Oändlig trapphushöjd om
  • Inget läckage och
  • Jämn personbelastning och
  • Samma temperatur
begr nsad trapphush jd om
Begränsad trapphushöjd om
  • Läckage eller
  • Ojämn personbelastning eller
  • Trycksättning med uteluft
tryckfall trapphus 1
Tryckfall trapphus1
  • Halvtrappa eller heltrappa
  • Slutet/öppet trapphus med/utan mittvägg
  • Kompakt trapphus = rektangulär kanal
    • 2 st 180 ° skarpa böjar per plan
    • 2-4 st 37 ° skarpa böjar per plan
    • 1-2 st kontraktioner per plan
    • som tre engångsförluster per plan eller
    • som en 3 m luftkanal med diameter 800 mm
tryckfall trapphus 2
Tryckfall trapphus2
  • Öppen halvtrappa
    • invändig bredd 2700 mm och längd 5600 mm
    • trappbredd 1200 mm glapp 40+220+40 mm
    • ytterglapp 0.60m2 och mittglapp 0.44 m2
    • mätsträcka för tryckfall +6 m till +45 m
    • temperatur +3 m, +6 m, +25.5 m, +45 m,
    • självdrag 5 ºC ute 22ºC inne
    • +3 m dörr 1.8 m2 +51 m luckor 0.9+0.8 m2
tryckfall trapphus 3
Tryckfall trapphus3
  • Modell för våningsplan

∆p / n = enρv2/2 Pa

      • mät ∆p och v för n våningsplan och bestäm en
      • oberoende av våningshöjd och trapphusstorlek
      • flödet = trapplöpstvärsnitt (b×h) × dito hastighet v
  • Modell för m trapphus

∆p = Rq2 Pa/m

R = enρ / 2 b2 h3 Pa/m(m3/s)2

tryckfall trapphus 4
Tryckfall trapphus4
  • SYSAV försök 13 plan 39 m
    • en = 2.0 utan personbelastning
      • en = 2.5 för modellförsök
      • olika ytstruktur ger högre en
      • 1 m2 smitväg ger lägre en
  • Fullskaleförsök litteratur
    • en = 1.8 utan personbelastning
    • en = 5.4 med personbelastning
tryckfall trapphus 5
Tryckfall trapphus5
  • Modellförsök skala 1:50
    • öppen/sluten, halv/hel, 1/2 m åtta fall
  • Modellförsök skala 1:100
    • öppen, halv/hel, 1 m två fall
  • Engångsförlust per plan
    • öppet och halvtrappa 2.5
    • öppet och heltrappa 2.9
    • slutet och halvtrappa 3.9
    • slutet och heltrappa 4.2
tryckfall trapphus vid 1 m s
Tryckfall trapphus vid 1 m/s
  • Dynamiskt tryck 0.6 Pa
  • Engångförlust per plan en = 3 /plan
  • Tryckfall 1.8 Pa/plan
  • Trapp-
    • bredd 1 m
    • höjd 3 m
    • tvärsnitt 3 m2
    • flöde 3 m3/s
    • tryckfall 0.6 Pa/m
balansfl de trycks ttning
Balansflöde - trycksättning
  • ( o - i ) g = R qb2 Ti > To (Pa/m)
  • qb = ( ( o - i ) g / R )0.5 Ti > To (m3/s)
    • qb balansflöde m3/s
    • o uteluftens densitet vid To kg/m3
    • i inneluftens densitet vid Ti kg/m3
    • g jordaccelerationen m/s2
    • R strömningstryckfall vid 1 m3/s Pa/m
fysikalisk modell
Fysikalisk modell
  • Oberoende variabel
    • Trapphusnivå z m
  • Tre differentialekvationer
    • Övertryck i trapphus ∆p(z) Pa
    • Trapphusvolymflöde q(z) m3/s
    • Trapphustemperatur T(z) K
trapphus vertryck p z pa
Trapphusövertryck ∆p(z) Pa

Derivata för övertryck =

d ∆p(z) / dz = Pa/m

Termiskt tryckändring

( ρo – ρ(z) ) g Pa/m

- Tryckfall

- ( ρ(z) / ρo ) R(z) q(z)2 Pa/m

trapphusvolymfl de q z m 3 s
Trapphusvolymflöde q(z) m3/s

Derivata för trapphusvolymflöde =

d q(z) / dz = m2/s

Termisk volymändring

( q(z) / T(z) ) d T(z) / dz m2/s

- Läckage

- qn ( ∆p(z) ρn / ∆pnρ(z) )0.5 m2/s

trapphustemperatur t z k
Trapphustemperatur T(z) K

Derivata för trapphustemperatur =

d T(z) / dz = K/m

Trapphusytors värmeutbyte

Ah ( Ts – T(z) ) W/m

/ Trapphusflödets värmeöverföringsförmåga

/ ( ρ(z) c q(z) ) W/K

k nslighetsanalys figur 2 1 17
Känslighetsanalys Figur 2.1-17
  • Trapphushöjd 100 m
  • Aktuell parameter på kurva
  • Parameter
    • läckage
    • tryckfall
    • värmeövergångstal
    • personbelastning storlek
    • personbelastning läge
    • inloppstemperatur
dimensionering 1 best m p min
Dimensionering1 bestäm ∆pmin
  • Indata
    • Värmeöverföringsförmåga Ah W/mK
    • Personbelastning faktor f -
    • Personbelastning läge p m
    • Trapphushöjd h m
    • Högsta övertryck ∆pmax Pa
    • Läckage qx m3/s vid ∆px Pa
    • Utetemperatur och inloppsdito To K
dimensionering 2 best m p min
Dimensionering2 bestäm ∆pmin
  • Iterera beräkningsuttryck (3.1-12)

∆pmin = ∆pmax – dppfx – dpT

dppfx personbelastning och läckage

dpT trapphustemperatur

  • Kontroll med 16384 (47) testfall
    • 7 parametrar och 4 värden per parameter
dimensionering 3 best m p min
Dimensionering3 bestäm ∆pmin
  • Simulering med Excel (2.1-3)7004
    • givet tryckfall, läckage och värmeutbyte
    • givet ∆p(0) = ∆pmax och T(0)
    • finn q(0) och A(h) som uppfyller
    • ∆pmin < ∆p(z) < ∆pmax och 0 < q(z)
    • kontroll av beräkning mot Figur 2.1-17
    • ingen garanti
test av trycks ttningss tt
Test av trycksättningssätt
  • Tre personbelastningar 0.0, 0.5, 1.0
  • Fem klimat 20, 8.9, -2.9, -13.1 -22.9 ºC
  • Fem trycksättningssätt
    • Reglerad öppning
    • Programstyrd öppning
    • Till/frånstyrd öppning
    • Anpassat läckage
    • Ingen öppning
maximal trapphush jd 1
Maximal trapphushöjd1
  • Tryckintervall (20,80) Pa
  • Termisk gradient 14 fall

-0.5, -0.4, -0.3, -0.2. -0.1, 0.0

0.1, 0.2, 0.3, 0.4 ,0.5, 1.0, 1.5 och 2.0 Pa/m

  • Maximal trapphushöjd utan flöde
    • 120, 150, 200, 300, 600,∞,

600, 300, 200, 150, 120, 60, 40, 30 m

  • Läckage 0.02 m3/sm
maximal trapphush jd 2
Maximal trapphushöjd2
  • Funktion av termisk gradient Pa/m
  • Tryckreglerad fläkt nederst
  • Trycksättningsmetoder
    • temperatur-tillfrånstyrd taklucka
    • temperatur-reglerad taklucka
    • tryck-reglerad taklucka
  • Läckage 0.02 m3/sm
sammanfattning f rdelar
Sammanfattning fördelar
  • En sektion
  • En trycksättningsfläkt
  • Ett inflöde nederst – brandgasfritt?
  • En bättre genomluftning
sammanfattning nackdelar
Sammanfattning nackdelar
  • Kompakt trapphus
  • Större trycksättningsfläkt
  • Taklucka
    • temperatur-tillfrånstyrd
    • temperatur-styrd
    • tryck-reglerad
  • Ej mot hisslobby
versikt trycks ttning
Översikt trycksättning
  • Statisk trycksättning
    • utan och med sluss
  • Flödestrycksättning
    • ökat läckage
    • temperatur-till/frånstyrd öppning
    • temperatur-styrd öppning
    • tryck-reglerad öppning
  • Temperaturtrycksättning
    • innetemperatur lika med utetemperatur
slide175
Backspjäll för skydd mot brandgasspridning- utveckling och försökTrygg-Hansas Forskningsstiftelse E6/2004TVIT--06/3004
backspj ll ingen nyhet
Backspjäll ingen nyhet
  • Patenterat av Lars Thörnvall
  • Löpdagar 80-05-071 och 87-06-162
  • Omfattande utformning
  • Dubbelfunktion – termiskt framspjäll
  • Fläktar i drift och ur drift
backspj ll 25 r senare
Backspjäll 25 år senare
  • KIBS – LTH
    • kombinerat injusterings- och backspjäll
  • Backspjäll RSK – Systemair
  • Backspjäll Basic – Hagab (godkänt)
  • Tilluftsdon Flipper – Acticon
  • Tilluftsdon IDCC – Lindinvent
  • Tilluftstextildon – ACP
backspj ll kibs
Backspjäll KIBS
  • Enkelt självstängande cirkulärt lock
    • ytterdiameter 120 mm
    • håldiameter 100 mm
    • överlapp 10 mm
  • Placering i anslutningslåda för tilluftsdon
  • Endast lodrät placering av lock
  • Inspektion genom bortagande av don
  • Injustering genom begränsad lockvinkel
tryckfall fl dessamband
Tryckfall/flödessamband>
  • Normal drift framriktningen
  • Öppningsvinkel α
  • Förvinkel β
    • positiv förvinkel för säker stängning
tryckfall fl dessamband187
Tryckfall/flödessamband>
  • Tryckfall ∆p som för fri utströmning med hastigheten v för flödet q genom arean A

∆p = ρv2/2 = ρ (q/A)2/2 = b q2

A = C 2π r2 sin(α)

b = ρ / 2 A2

C = kontraktion (0,1)

sin(α) < 1 α < 30 º

normal drift
Normal drift
  • Största spalthöjd 4, 5, 6, 7, 8 mm
  • Mätt spjälltryckfall = f ( mätt flöde )
  • Beräknat spjälltryckfall

= f ( mätt spjälltryckfall )

  • Anpassad kontraktion C = 0.736 i (4.1)
tryckfall fl dessamband192
Tryckfall/flödessamband<
  • Ringformat spalt med laminär strömning
    • Reynolds tal Re = v d / ν > 2000
    • Spalthöjd 0.15 mm => d = 0.30 mm
    • Kinematisk viskositet v = 0.000015 m/s2
    • Hastighet v > 100 m/s
    • Spalttryckfall > dynamiskt tryck 6000 Pa
  • Slutsats alltid laminärt
tryckfall fl dessamband193
Tryckfall/flödessamband<

∆p = 12 μ l v / s2 (Pa) (3.2)

∆p tryckfall, Pa

μ dynamisk viskositet, kg/ms

l spaltlängd, m

v hastighet, m/s

s spalthöjd, m

tryckfall fl dessamband194
Tryckfall/flödessamband<

q = s v = ∆p s3 / 12 μ l (m3/sm) (3.5)

q flöde 1 m spalt, m3/sm

  • Notera att q ~ ∆p
  • Notera att q ~ s3
  • Notera att q ~ l-1
specifikt l ckage vid 1000 pa
Specifikt läckage vid 1000 Pa
  • Tillämpning på KIBS
    • spaltlängd 10 mm och spalthöjd 0.1 mm
    • q = 0.000462 m3/sm enligt (3.5)
    • lock/inlopp/medeldiameter 120/100/110 mm
    • spaltbredd/medelomkrets 345 mm
    • q = 0.00016 m3/s = 0.16 l/s
    • q = 21 l/sm2
specifikt l ckage vid 1000 pa196
Specifikt läckage vid 1000 Pa
  • Täthetsklass 1 750 l/sm2
  • Täthetsklass 2 150 l/sm2
  • Täthetsklass 3 30 l/sm2
  • Täthetsklass 4 6 l/sm2
  • Slutsats 0.1 mm spalt klarar täthetsklass 3
t thet f r backspj llsfunktion 1
Täthet för backspjällsfunktion1
  • Mätningar med varierande spalthöjd
    • smin minsta spalthöjd, m
    • smax största spalthöjd, m
    • s = (1+3a2/2)1/3 smedel (m) (3.3)
    • a = (smax-smin)/(smax+smin) (-) (3.4)
    • smin = 0 => a = 1
  • Korrektion av (3.5)

q = 2.5 ∆p smedel3 / 12 μ l (m3/sm)

t thet f r backspj llsfunktion 2
Täthet för backspjällsfunktion2
  • Största spalthöjd med vanliga bladmått
    • Distans 0.05(0.05)0.30 mm
  • Specifikt läckflöde = f ( läcktryckfall )
  • Specifikt läckflöde = f ( distans )
kibs lth
KIBS - LTH
  • Endast en prototyp
  • Risk för skrammel
    • vid varierande tryck
    • vid injusteringsläge
  • Bra täthet vid normal temperatur
  • Osäker täthet vid hög temperatur
    • termisk deformation/spänningar
backspj ll rsk systemair
Backspjäll RSK - Systemair
  • För rund kanal och godtycklig orientering
  • Galvaniserad plåt
  • Två fjäderbelastade lameller
  • Högt tryckfall

storlek 10 12 16 20 25 31

tryckfall 85 40 55 45 55 25 Pa

  • Läckagelängd = omkrets + diameter
backspj ll basic hagab
Backspjäll Basic - Hagab
  • Typgodkänt
  • Placeras i tilluftskanal
    • Två koncentriska textilrör i olika material
    • Ett tätande och ett värmetåligt
    • Ett grovt galler uppströms textilrören
  • Vid backströmning
    • Textilrören kollapsar och tätar mot gallret
tilluftdonet flipper acticon
Tilluftdonet Flipper - Acticon
  • Läckarea 500 mm2 för donstorlek 12
  • Mätvärden
    • tryckfall 1000 Pa
    • flöde 0.015 m3/s
    • läckarea 370 mm2
    • specifikt läckage 1222 l/sm2
    • täthetsklass 1 750 l/sm2
  • Slutsats faktor 10 fattas täthetsklass 2
tilluftdonet idcc lindinvent
Tilluftdonet IDCC - Lindinvent
  • Inblåsning via sex djupa ringspalter
  • Anslutningstorlek 16
    • Mätt läckflöde < 1 l/s vid 100 Pa
    • Specifikt läckflöde < 500 l/sm2
  • Anslutningstorlek 25
    • Mätt läckflöde < 2 l/s vid 100 Pa
    • Specifikt läckflöde < 400 l/sm2
  • Slutsats donen uppfyller täthetsklass 1
utdrag ur tabell 9 1
Utdrag ur Tabell 9.1
  • produkt fall mått l/sm2 klass
  • KIBS beräknat 0.2 mm 53 > 2
  • KIBS mätt 0.2 mm 74 > 2
  • RSK beräknat 0.2 mm 519 > 1
  • Basic mätt - 92 > 2
  • Flipper mätt - 1222 < 1
  • IDCC beräknat 0.2 mm 112 > 2
slutsatser
Slutsatser
  • Kod tryckfall läckage brand temperatur
  • KIBS ingen färdig produkt 55??
  • Backspjäll RSK – Systemair 12??
  • Backström. Basic – Hagab 4555
  • Tilluftsdonet Flipper – Acticon 5133
  • Tilluftsdonet IDCC – Lindinvent 5322
vilka krav skall g lla
Vilka krav skall gälla?
  • När skydd mot brandgasspridning?
  • I början av branden?
  • Under 60 min?
  • Under hela brandförloppet?
  • Hur sker provning idag?
  • När kan brandförsvaret vara på plats?
varf r heter det brandgas
Varför heter det brandgas-…?
  • Förr hette det rök-… jämför med
    • rökspridning brandgasspridning
    • rökdykare brandgasdykare
    • rökdetektor brandgasdetektor
    • rökvarnare brandgasvarnare
  • Lättare skilja på
    • brand och rök
    • än brand och brandgas
textildon som backspj ll teori och m tresultat tvit 07 7013
Textildon som backspjäll- teori och mätresultatTVIT--07/7013
tryckfall fl dessamband textilduk
Tryckfall/flödessambandtextilduk
  • Samband ∆p = a qb
  • Duk/material 5 a=0.2653 b=1.136
  • Duk/material 6 a=0.1885 b=1.072
tryckfall fl dessamband221
Tryckfall/flödessamband<>
  • Cylindriskt don diameter d och längd nd
  • Flödet proportionellt mot aktiv textilduk
  • Ideal backarea A< = πd2/4
  • Normal framarea A> = πnd2 + πd2/4
  • Ideal areakvot A> / A< = 4n+1
  • Rimlig areakvot A> / A< = 2n
tryckfall fl dessamband222
Tryckfall/flödessamband>
  • Don 010 med duk/material 5
    • nominellt tryckfall 88 Pa
    • nominellt flöde 20 l/s
  • Don 030 med duk/material 6
    • nominellt tryckfall 45 Pa
    • nominellt flöde 20 l/s
textildukens egenskaper 1
Textildukens egenskaper1
  • Krökningsradie r för tryckskillnad ∆p

r = (EI/2∆p)1/3 (m) (2.5)

  • Nerböjning z för längd x och last Q = mxg

z = 5 Q x3 / 384 EI (m) (2.6)

textildukens egenskaper 2
Textildukens egenskaper2
  • Eulers fjärde knäckfall

F4 = 4 π2 EI / l2 (N) (2.7)

  • Bucklingstryck fast inspänd halvcylinder

∆p = 32 EI / d3 (Pa) (2.8)

  • Resultat

∆p < 5 Pa d = 0.1 m

textildukens egenskaper 3
Textildukens egenskaper3
  • Bucklingstryck fri halvcylinder

∆p = 4 EI / d3 (Pa) (2.9)

  • Resultat

∆p < 1 Pa d = 0.1 m

okul ra observationer
Okulära observationer<
  • < 5 Pa
      • textildonet trycks samman som ett oregelbundet Y
  • 100 Pa
      • aktiv dukyta sammanpressas
  • 200 Pa
      • passiv dukyta sammanpressas donet lyfter 20 mm
  • 400 Pa
      • donet lyfter ytterligare 20 mm
tryckfall fl dessamband233
Tryckfall/flödessamband<(>)
  • Flöde vid tryckskillnad 250 Pa
  • Don 010 030
  • Duk 5 6
  • Backflöde med p.d l/s 4 8
  • Backflöde utan p.d l/s 8 10
  • Framflöde l/s 50 70
sammanfattning textildon
Sammanfattning - Textildon
  • Otillräcklig täthet i backriktningen
    • orsakad av textildukens styvhet
  • Brandtålighet?
    • textilduken smälter
  • Temperaturtålighet?
    • textilduken smälter
  • Lämplig placering som golvdon
    • lägre temperatur
synpunkt brandcell
Synpunkt - Brandcell
  • En brandcell kan vara
    • ett enda rum
    • ett hotellrum
    • en lägenhet
    • ett våningsplan
    • en kontorsavdelning med flera cellkontor
    • en skolbyggnad med flera klassrum
    • en sjukvårdsavdelning med flera patientrum
    • en fångvårdsavdelning med flera celler
synpunkt brandcell237
Synpunkt - Brandcell
  • Fläktar i drift
  • Är brandgasspridning möjlig från en brandcell till en annan brandcell?
  • Ja. Om brandcellen består av ett rum
  • Nej. Om brandcellen består av flera väl avgränsade rum/lokaler och om kanalsystem sektioneras brandcellsvis
tumregel
Tumregel ?
  • F-system med flera brandceller
  • Varje brandcell bestående av flera rum
  • Stängda rumsdörrar
  • Varje brandcell har ett lokalt kanalsystem
  • Lämpligt kanalbrandflöde från brandrum?
analys gr nsfall av f system
Analys gränsfall av F-system
  • Brandcell med n rum med flöde q och frånluftsgrentryckfall ∆p
  • Inget frånluftflöde från annan brandcell
  • Brandkanalflödet är ersätter egen och annan brandcells flöde 2nq
  • Brandtryck pb = ∆p (2n)2
j mf relse metod 1 och 2
Jämförelse metod 1 och 2
  • Metod 2 ger högre brandtryck
  • Metod 2 ger högre brandflöde
  • Om ∆ps = 0 blir metod 1 = 2
exempel 1 metod 1
Exempel 1 – Metod 1
  • Två brandceller med fyra lika rum var
  • Frånluftsflöde 30 l/s
  • Fasadtryckfall 10 Pa
  • Grentryckfall 80 Pa
  • Brandtryck enligt (2.1)

pb = 4 42 80 = 5120 Pa

  • Brandflöde enligt (2.2)

qb = 2 4 30 (1+(80/120)0.5) = 919 l/s

exempel 2 metod 2
Exempel 2 – Metod 2
  • Som exempel 1
  • Stamkanaltryckfall ∆ps = 10 Pa vid 120 l/s
  • Beräkning enligt (2.3-8)
  • Brandtryck

pb = 8040 l/s

Brandflöde

qb = 1151 l/s

exempel 3 ppna d rrar
Exempel 3 – öppna dörrar
  • Tumregel för enrumsbrandcell
  • Ventilationsflöde 120 l/s fyra rum i ett
  • Brandkanalflöde 240 l/s dubbla
  • Brandtryck 320 Pa fyrdubbla
  • Brandfasadflöde 679 l/s 120(320/10)0.5
  • Brandflöde 919 l/s
  • Samma brandflöde som för metod 1
tumregel252
Tumregel ?
  • FT-system
  • Flera brandceller
  • Varje brandcell bestående av flera rum
  • Stängda rumsdörrar
  • Varje brandcell har ett lokalt kanalsystem för tilluft och för frånluft
  • Lämpligt kanalbrandflöde från rum ?
analys gr nsfall av ft system
Analys gränsfall av FT-system
  • Brandcell med n rum med flöde q och tilluftsgrentryckfall ∆p
  • Inget tilluftflöde till utsatt brandcell
  • Brandkanalflödet är ersätter och är lika med övriga rums tilluftsflöde (n-1)q
  • Brandtryck pb = ∆p + ∆p (n-1)2
j mf relse metod 1 och 2260
Jämförelse metod 1 och 2
  • Metod 1 ger högre brandtryck
  • Metod 1 ger högre brandflöde
  • Metod 2 ordentligare
exempel 1 metod 1261
Exempel 1 – Metod 1
  • Två brandceller med åtta lika rum var
  • Inget läckage
  • Ventilationsflöde 40 l/s
  • Tilluftsgrentryckfall 150 Pa
  • Frånluftsgrentryckfall 50 Pa
  • Brandtryck enligt (3.2) 7500 Pa
  • Brandflöde enligt (3.1, 3-4) 772 l/s
exempel 2 metod 2262
Exempel 2 – Metod 2
  • Som exempel 1
  • Beräkning enligt (3.5-9) ger
  • Brandtryck 5152 Pa
  • Brandflöde 640 l/s
exempel 3 ppna d rrar263
Exempel 3 – öppna dörrar
  • Tumregel för enrumsbrandcell
  • Brandtryck = Tilluftsgrentryckfall ∆pt

= 150 Pa

  • Brandflöde = faktor ∙ ventilationsflöde

= (1+∆pt / ∆pf )0.5 qn

= (1+150/ 50 )0.5 320 = 640 l/s

  • Samma brandflöde som för metod 2
brandgasspridning mellan flerrums brandceller kr ver h ga brandtryck
Brandgasspridning mellan flerrums-brandceller kräver höga brandtryck
  • F-system brandtryck pb = 4n2∆pf
      • > 5000 Pa om ∆pf > 50 Pa och minst 5 rum
  • FT-system brandtryck pb = (n2-2n+2)∆pt
      • > 5000 Pa om ∆pt > 100 Pa och med minst 8 rum
  • Orimliga brandtryck?
      • sprängning ytteryta – tryckavlastat
      • sprängning inneryta – enrumsbrandcell?
r ttelse av tv rstr mning
Rättelse av tvärströmning
  • Fel i TVIT—06/3003 sidan 93
    • Figur 4.5 överskattning en faktor 4/5 lägre
    • Figur 4.6 överskattning en faktor 2/3 lägre
    • programfel med /(n-1)0.5 mot /(n-1)2
  • TVIT—07/7018?
tv rstr mning ventilationsfall
Tvärströmning - Ventilationsfall
  • Stoppade fläktar
    • utluftning med eller utan förbigångar
  • FT-system konverterat till F-system
    • med fläktar i drift
  • F-system
    • med fläktar i drift
    • flera stammar per brandcell/lägenhet
tv rstr mning byggnadsfall
Tvärströmning - Byggnadsfall
  • Inget läckage – FT-system och bergrumsanläggning
  • Något läckage – FT-system
  • Mer läckage – F-system
  • Mycket mer läckage – FT-system och

öppna fönster

unders kningsfall
Undersökningsfall
  • FT-system
    • stoppade fläktar eller konverterat
    • fördelningslåda och samlingslåda
    • kvadratiska tryckförluster
  • Byggnad
    • inget läckage
    • ett brandrum
    • övriga rum som ett rum
isodiagram f r tv rfl de
Isodiagram för tvärflöde
  • Exakt beräkning
  • Antal rum/lokaler/plan

n=5 eller 20

  • Tryckfallskvot tilluft/uteluft

∆pt / ∆pu = 0.2 eller 5

  • Tryckfallskvot tilluft/frånluft x = ∆pt / ∆pf
  • Tryckfallskvot uteluft/avluft y = ∆pu / ∆pa
  • Isointervall 0.02 och kvotintervall (0.5,2.0)
tv rstr mning f renklingar
Tvärströmning - Förenklingar
  • Som för exakt beräkning
  • + Kortslutning mellan tilluft och frånluft
  • Försumbart tryckfall om litet tvärflöde
olinj r skattning tv rfl de
Olinjär skattning tvärflöde
  • Ansätt brandflöde 1
  • Brandflöde tilluft g (baklänges)
  • Brandflöde frånluft 1-g
  • Brandflöde uteluft a (baklänges)
  • Brandflöde avluft 1-a
  • Tvärflöde g-a (till > från)
uppdelning brandfl de g och 1 g
Uppdelning brandflöde g och 1-g
  • Tryckfall tilluftsgren ∆pt
  • Tryckfall frånluftsgren ∆pf
  • Samma tryckfall vid uppdelning
  • Lika tryck i samlings- och fördelningslåda

∆pt g2 = ∆pf (1 - g)2

g = 1 / [ 1 + (∆pf / ∆pt)0.5 ]

uppdelning brandfl de a och 1 a
Uppdelning brandflöde a och 1-a
  • Tryckfall uteluftsgren ∆pu
  • Tryckfall avluftsgren ∆pa
  • Samma tryckfall vid uppdelning
  • Lika tryck i samlings- och fördelningslåda

∆pu a2 = ∆pa (1 - a)2

a = 1 / [ 1 + (∆pa / ∆pu)0.5 ]

tv rfl de t g a
Tvärflöde t = g - a

t = g – a

t = 1 / [ 1 + fft0.5 ] - 1 / [ 1 + fau0.5 ]

fft = ∆pf / ∆pt

fau = ∆pa / ∆pu

inget tv rfl de
Inget tvärflöde
  • Om g = a
  • Om fft = fau
  • Om ∆pf / ∆pt = ∆pa / ∆pu
  • Om symmetri
linj r skattning tv rfl de
Linjär skattning tvärflöde
  • Symmetrikvot

∆pt ∆pa / ∆pf ∆pu = y / x = 1 + e

  • För små e gäller

t = g – a = e / 8

  • Alternativt

t = ( y / x – 1 ) / 8

j mf relse med skattningar
Jämförelse med skattningar
  • Antal rum/lokaler/plan n = 20
  • Tryckfallskvot tilluft/uteluft ∆pt / ∆pu = 0.2
  • Exakt beräkning
  • Olinjär skattning
  • Linjär skattning
slutsats
Slutsats
  • Symmetri Ingen tvärströmning
  • Asymmetri Mindre tvärströmning
  • Tvärströmning kan skattas bra
  • Stort läckage och utluftning utan fläkt
      • ingen tvärströmning utan stor utströmning
  • Stort läckage och utluftning med fläkt
      • både F-system och konverterat FT-system
      • ingen tvärströmning
pfs och brandgasspridning tvit 07 7009
PFS och brandgasspridningTVIT—07/7009
  • Allmänt om PFS
  • Några PFS-nyheter
  • FT-system
  • Trycksättning av trapphus
allm nt om pfs
Allmänt om PFS
  • Godtyckliga problem
  • Godtyckliga system/media
  • Godtycklig struktur
  • Grafisk principskiss
    • grafiken beskriver flödesvägar
    • anslutna texter beskriver egenskaper
    • komponentdefinition på en rad
  • Inte CAD
textelement 1
Textelement1
  • En typbokstav anger elementtyp
  • Ledning diameter 100 mm längd 20 m

d,100,20

  • Förkortning 10 för luftkanal 100 mm

set 10=d,100

10,20

textelement 2 grafikdito
Textelement2 grafikdito
  • Engångsförlust fri utströmning e,1
  • Böj 90 º b,90
  • Grenstycke
textelement 3
Textelement3
  • Tryckändring h,värde
  • Referenstryck p,värde
  • Flöde q,värde
  • Hastighet v,värde
  • Motstånd med 100 Pa vid 4 m3/s

∆p~q1 l,100,4

∆p~q2 t,100,4

∆p~qn g,100,4,n

textelement 4
Textelement4
  • Nivåskillnadselement

z,3 3 m enligt teckenkonvention

  • Yttre densitet denz

denz=0 utgångsvärde

denz=1.2 motsvarar 20 ºC

  • Självdragsventilation eller termik

z,3 3 m termisk nivåskillnad

tidigare två element z och h

textelement 5
Textelement5

Definition av fläkt

fan FF ∆p1:q1 (n)

fan FF ∆p1:q1 ∆p2:q2 (n)

fan FF ∆p1:q1 ∆p2:q2 ∆p3:q3 (n)

Beräkningssamband densitetsberoende

∆p = (ρ /ρn) f(q)

textelement 6
Textelement6
  • Knutpunkter
    • fri placering
    • parameterstyrda knutpunkter #,nr
    • autonumrering #
    • tre siffror med symmetrisk enkelram
    • tre siffror med symmetrisk placering i ledning, ledningsslut, böj och grenstycke lämpligt
utskrifter textelement
Utskrifter - textelement

:h tryckändring Pa

:R tryckfall Pa/m

:q flöde m3/s

:v hastighet m/s

:tsd totalt, statiskt och dynamiskt tryck Pa

:m massflöde kg/s

:r densitet kg/m3

:T temperatur ºC

:o elementutlopp

:< omvänd inkoppling

modifierat utskriftsformat
Modifierat utskriftsformat
  • format 4 7 2 – 1 (förr)
    • 4 sort under värde och 7 tecken för värde
    • 2 decimaler för tryck och 1 decimal för flöde
  • format o 2 s 7 h 2 q 1 (nu)
    • o 0 ingen sort o 1 en rad o 2 två rader
    • s 7 tecken per värde
    • h 2 två decimaler för tryck
    • q 1 en decimal för flöde
ett om jligt problem 1
Ett omöjligt problem 1
  • Utluftning samlings- eller fördelningslåda
  • Övertryck låda ∆pl Pa
  • Termisk gradient ∆pT Pa/m
  • Nerträngningsdjup zn = ∆pl / ∆pT m
  • Vertikal kanallängd zk m
  • Ingen strömning om zk > zn fel
  • Nerströmning om zk < zn ok
ett om jligt problem 2
Ett omöjligt problem 2
  • Lådövertryck 9 Pa ute 20 ºC låda 313 ºC
  • Termik 6 Pa/m
  • Nerträngningsdjup 1.5 m (9 Pa / 6 Pa/m)
  • Lösning
    • flöden med låg hastighet avkyls
    • den termiska stigkraften avtar
    • inför hastighetsgränsen vzlim
    • inför avkylningsdensiteten deni
ett om jligt problem 3
Ett omöjligt problem3
  • Tidigare lösningsmetodik
    • Koppla bort alla övriga stigare
    • Beräkna
    • Kontrollera övertryck
    • Bestäm nerträngningsdjup
    • Koppla in stigare med mindre vertikal längd
flera l sningar problem
Flera lösningar problem
  • Hävertverkan hos z-element

beror på startflöden

  • Exempel
    • vertikal sträcka 1 m
    • övertryck 3 Pa överst och 20 ºC
    • nolltryck 0 Pa underst och 313 ºC
    • nerströmning utan termik 0 Pa/m
    • uppströmning med termik 6 Pa/m
tv stegsber kning 1
Tvåstegsberäkning1
  • Störningsberäkning av ett flödessystem
  • Kräver ett dimensionerat och injusterat flödesystem med önskade flöden
  • Därefter genomförs störningsberäkningen
  • Förr två PFS-beräkningar med

omfattande editering emellan

  • Nu som en tvåstegs PFS-beräkning
tv stegsber kning 2
Tvåstegsberäkning2
  • Två variabelvärden kan anges
    • flöde q,q1,q2
    • tryckskillnad h,h1,h2
    • temperatur T,T1,T2
  • Variabelvärden kan också vara
    • fritt parameter värde fpv
    • fixt (injusterade) värde fix
tv stegsber kning 3
Tvåstegsberäkning3
  • Injusterat luftdon med två element

q,qvärde,fpv

don,fpv,fix

  • Injusterat luftdon med ett element

t?qvärde

tv stegsber kning 4
Tvåstegsberäkning4
  • Injusterad fläkt

FF,fpv,fix

  • Injusterad fläkt med forcering

FF,fpv,max

  • Injusterad fläkt med stopp

FF,fpv,0

tv stegsber kning 5
Tvåstegsberäkning5
  • Brandflöde q,0,värde
  • Brandtryck h,fpv,fpv h?
  • Brandtemperatur T,20,värde
tv stegsber kning 6
Tvåstegsberäkning6
  • Omslagselement o

set-sats steg 1 steg 2

aon=o,0,0 öppet öppet non=o,0,1 öppet stängt noff=o,1,0 stängt öppet aoff=o,1,1 stängt stängt

a=alltid n=normal o=off 0=falsk 1=sann

tv stegsber kning 7
Tvåstegsberäkning7
  • Läckande brandgasspjäll

o,∆p1,∆p2,q

∆p1 tryckfall steg 1 öppet

∆p2 tryckfall steg 2 stängt

q samhörande flöde

tabellerade ber kningar storlek
Tabellerade beräkningar - storlek
  • Antal steg eller beräkningar 100
  • Antal indata eller parametrar 20
  • Parameterkombinationer möjligt
  • Antal utdata eller resultat 100
  • Export till textfil
tabellerade ber kningar princip
Tabellerade beräkningar - princip

table 10 10 10 2

program a - 0 1 2 3 4 5

program b - 0 5 10

status

result

begin

h,a q,b :qw

end

tabellerade ber kningar indata
Tabellerade beräkningar - indata
  • program godtycklig talföljd
  • decgram godtycklig entalsföljd
  • lingram linjär talföljd
  • geogram geometrisk talföljd
  • loggram 1 2 5 10 talföljd
  • recgram rektangelfördelad talföljd
  • norgram normalfördelad talföljd
programfunktion pergram 1
Programfunktion pergram1
  • Begränsar kombinationsfall
  • Exempel fem fall för p2, p3 och p4
    • alla 0, en 2 och övriga 0 och alla 1
  • Kombineras med fyra fall för p1
    • 1 2 3 4
  • Antal kombinationer
    • önskade 5×4 = 20
    • möjliga 3×3×3×4 = 108
programfunktion pergram 2
Programfunktion pergram2

table 20 10 20 2

pregram p2 - 0 0 2 0 0 1

pregram p3 - 0 0 0 2 0 1

program p4 - 0 0 0 0 2 1

program p1 - 0 1 2 3 4

tabellerade ber kningar utdata
Tabellerade beräkningar - utdata
  • Alla utskrifter med :w kan skrivas ut
  • result tar nästa utskrift
  • result # tar önskad utskrift
  • result uttryck godtycklig beräkning

mellan pro(?) program-variabel res(?) resultat-variabel com(?) computesats-variabel

arbetsmetodik 1
Arbetsmetodik1
  • Börja med små flödessystem
  • Testa, undersök och förstå
  • Bedöm antal element och obekanta
  • Använd moduler om möjligt och bygg ut
  • Förenkla vissa delar
  • Kontrollera resultatet
arbetsmetodik 2
Arbetsmetodik2
  • Kontrollera end-raden
    • antal system skall troligen vara 1
    • antal element =< 1000
    • antal fel skall vara noll
    • antal observationer skall helst vara noll
  • Kontroll alla fel och observationer
    • inte bara första visade fel
    • använd Table-fönstret för översikt
arbetsmetodik 3
Arbetsmetodik3
  • Kontroll med State-funktionen
    • antal ekvationer =< 100
    • antal iterationer < 100 helst < 10
  • Kontroll flödesriktningar
    • använd Flow-fönstret
    • använd Video-fönstret
    • kan visa fel inom till synes samma ledningssträcka
vanliga fel 1
Vanliga fel1
  • Teckenkonventionen
    • postivt åt höger och neråt >
    • negativt åt vänster och uppåt <
    • exempel z,-3 vettigt på vertikal ledning
    • exempel don=t?30 finns inkopplat godtyckligt
    • bättre med dop=t?30 och don=t?-30
vanliga fel 2
Vanliga fel 2
  • Sortbyte mellan l/s och m3/s
  • Decimalpunkt inte decimalkomma
    • d,41.8,10 10 m standardrör ansl 40
    • d,41,8,10 10 m 41×8 mm
    • t,1.50 1.5 Pa tryckfall vid 1 m3/s
    • t,1,50 1 Pa tryckfall vid 50 m3/s
    • t,1,50,1 ger felutskrift
vanliga fel 3
Vanliga fel 3
  • Regel för varje ledningssträcka/kedja
      • ett fritt flöde eller en fri parameter normalt
      • ingetdera måste kompenseras med bådadera
  • Regel för varje knutpunkt
      • ett fritt flöde
  • x flows y parameters < z equations
      • för få fria flöden eller parametrar
  • x flows y parameters > z equations
      • för många fria flöden eller parametrar
ingen l sning 1
Ingen lösning1
  • Max iterations eller Search error
    • Kontroll av alla fel och konvergensförlopp
      • table=12 och Table-fönstret
    • Ändra på testgränser
      • ekvationsfel avser tryckslingor = 0
      • rsaee = 10-6 summa absoluta ekvationsfel / summa alla absoluta tryckändingar (-)
      • maee = 0 medel absolut ekvationsfel (trycksort)
      • msee = 0 medel kvadrat ekvationsfel (trycksort)
ingen l sning 2
Ingen lösning2
  • Åtgärd sätt bra startflöden
    • totalflödet räcker för ett grenat flödesystem
    • kolla startflöden med itmax=0
    • trix=3 (tvåsteg) ger startflöde = normalflöde
    • stigande och fallande fläktkurva startproblem
      • åtgärd startflöden
      • åtgärd alltid fallande kurva
ingen l sning 3
Ingen lösning3
  • Derivationssteg dx är flödessortberoende

dx = dxg×dx + ( 1 – dxg )×dxf

dxs = 0.5 startvärde

dxf = 0.001 slutvärde

dxg = 0.5 faktor

  • Skillnad på 0.5 m3/s och 0.5 l/s
ingen l sning 4
Ingen lösning4
  • Inflöde utan definierad temperatur
  • Återcirkulation och temperatur
    • shuntgrupp värme eller kyla
    • kan inträffa under lösningsiterationer
  • Dubbelströmning och temperatur
    • mellan två lokaler
    • udda fall
brandgasspridning gr nsfallet
Brandgasspridning - gränsfallet
  • Numeriskt svår beräkning qBGS = 0
    • Kan var omöjligt fall med ejektorverkan
  • Alternativ1 prova olika qBGS < 0
  • Alternativ2 prova olika qBGS > 0
  • Alternativ3 prova olika brandtryck pb
    • Blir brandflödet qb rimligt? Vad blir qBGS?
  • Alternativ4 prova olika brandflöde qb
    • Blir brandtrycket pb rimligt? Vad blir qBGS?
ft system
FT-system
  • Samma FT-system med olika åtgärder
    • Fläktar i drift
    • Utluftning med stoppade fläktar
    • Brandgasfläkt med stoppade fläktar
    • Tryckavlastning med fläktar i drift
    • Backspjäll med fläktar i drift
    • Brandgasspjäll med fläktar i drift
trycks ttning av trapphus340
Trycksättning av trapphus
  • Utan hisshall
  • Med hisshall
revision av pfs
Revision av PFS
  • Revidering av arbetsbänken pfs.exe
  • Lösaren sfs.dll nerladdningsbar
  • <exempel> katalog nerladdningsbar
  • Lägga ut lista på kända fel för pfs och sfs
  • Finns det andra fel?
  • Finns förslag på förbättringar?
  • eposta in fel och förslag
pfs kurs
PFS kurs?
  • Allmänt inriktad?
  • Ventilation och brandinriktad?
  • Trycksättningsinriktad?
  • Sprinklerinriktad?
  • Företagsinriktad?
brandgasspridning tg rder
Brandgasspridning - åtgärder
  • Separata ventilationsaggregat
  • Tryckavlastning
  • Brandgasspjäll
  • Fläktar i drift där brandgasspridning
    • bör förhindras för lokaler med sovande
    • bör förhindras för utrymningsväg
    • avsevärt försvåras för övrigt
fl ktar i drift i dagens bbr
Fläktar i drift i dagens BBR
  • Bör förhindra brandgasspridning
    • onödigt hårt krav eftersom annan brandgasspridning tillåts
  • Avsevärt försvåra brandgasspridning
    • kvantitativt mycket oklart
    • en halvering kan fortfarande vara farligt
    • ingen åtgärd alls kan vara ofarligt
spridd f rorening
Spridd förorening
  • Föroreningskoncentration cb (?)
  • Brandrumsvolym V (m3)
  • Brandvolymandel sV (-)
  • Kall volym som sprids sV V (m3)
  • Spridningsandel tilluft st (-)
  • Spridd föroreningsvolym st sV V cb (m3?)
startkoncentration 1
Startkoncentration1
  • Momentan spridning till volymen Vs (m3)
  • Vilken föroreningskoncentration cs (?)
  • Vs cs = st sV V cb (m3?)
  • cs = st sV V cb / Vs (?)
tidsf rlopp
Tidsförlopp
  • Utsatt lokals
    • volym Vs (m3)
    • ventilationsflöde qs (m3/s)
    • luftomsättningstid Ts (s)
  • Ts = Vs/qs (s)
  • Föroreningstidsförlopp c(t)

c(t) = cs exp( - t / Ts ) (?)

dos 1
Dos1
  • Dosen Cs för oändlig tid

Cs = csTs = csVs/qs (?s)

Cs = st sV V cb / qs (?s)

dos 2
Dos2
  • Dosen Cs för exponeringstiden Te

Cs(Te) = se Cs = se st sV V cb / qs (?s)

se = 1 – exp( - Te / Ts ) (-)

startkoncentration 2
Startkoncentration2
  • Spridning till volymen Vs (m3) under t (s)
  • cs = ss st sV V cb / Vs (?)
  • ss = ( 1 – exp( -t/Ts )Ts/t (-)
  • ss = 1 om t = 0
dimensioneringskrav
Dimensioneringskrav ?
  • Säkerhetskrav för dos Ckrav

Ckrav > se st sV V cb / qs (?s)

  • Säkerhetskrav för nivå ckrav

ckrav > ss st sV V cb / Vs (?)

spridningsandel 1
Spridningsandel1
  • Från ett brandrum till:
    • yttre omgivningen genom fasad
    • inre omgivningen genom innerväggar
    • frånluftskanalsystemet
    • tilluftskanalsystemet
  • Fyra spridningsvägar
spridningsandel 2
Spridningsandel2
  • Alla omgivande tryck lika (överskattning)
  • Flödena ~ läckareorna
  • Spridningsandel tilluft

st = tilluftsarean / summaarean

  • st = At / ( At + Af + Ai + Ay ) (-)
korrektion spridningsandel 1
Korrektion spridningsandel1
  • Spridningsandelen st överskattas utan hänsyn till olika omgivande tryck
  • Övertryck i tilluftssystemet +∆p
  • Undertryck i frånluftssystemet - ∆p
  • Läckagetryckfallets flödesexponent n (1,2)
korrektion spridningsandel 2
Korrektion spridningsandel2
  • Tilluftsläckarea a
  • Frånluftsläckarea a
  • Övrig läckarea 1 - 2a
  • Total läckarea 1
korrektion spridningsandel 3
Korrektion spridningsandel3
  • Inför relativt brandtryck p = pb/∆p > 1
  • Läckflöde till T-system qt~ a(p-1)0.5
  • Läckflöde till F-system qf~ a(p+1)0.5
  • Läckflöde till omgivning qx~ (1-2a)p1/n
korrektion spridningsandel 4
Korrektion spridningsandel4
  • Brandflödet och totalflödet ges av

qb~ a(p-1)0.5 + a(p+1)0.5 + (1-2a)p1/n

  • Rätt spridningsandel stp blir

stp = qt / qb

spridningsandel s t
Spridningsandel st
  • st = At / ( At + Af + Ai + Ay ) (-)
  • At läckarea till T-system, m2
  • Af läckarea till F-system, m2
  • Ai läckarea till inre omgivningen, m2
  • Ay läckarea till yttre omgivningen, m2
don fl de area och tryckfall
Don-flöde, -area och -tryckfall
  • qdon~ Adon∆pdon0.5
  • Tilluft 200 Pa och frånluft 50 Pa ger
    • At = Af / 2
    • st = sf / 2
  • Variabelt don Adon~ ∆pdon
    • brandtryck ökar frånluftsdonflöde
    • brandtryck minskar tilluftsdonflöde
exponeringsandel s e
Exponeringsandel se

se = 1 – exp( - Te / Ts ) (-)

Te exponeringstid, s

Ts luftomsättningstid, s

se = 1 oändlig exponering

brandvolymandel s v
Brandvolymandel sV

sV = Tn / Ts - Tn / Tb (-)

Tn normaltemperatur, K

Ts startspridningstemperatur, K

Tb slutspridningstemperatur, K

dos c krav c s s e s t s v v c b q s
Dos Ckrav > Cs = se st sV V cb / qs
  • Ventilationsflödet qs har betydelse
  • Volymen Vs är betydelselös
    • om oändlig exponering
  • Om Vs fördubblas
    • halveras startkoncentrationen cs
    • dubbleras luftomsättningstiden Ts
    • oförändrad dos Ts cs
niv c krav c s s s s t s v v c b v s
Nivå ckrav > cs = ss st sV V cb / Vs
  • Volymen Vs har betydelse
  • Korrektion för spridningstid med ss
  • Om spridning sker under kort tid har ventilationsflödet qs ingen betydelse
sot p krav p s s s s t s v v p b v s
Sot pkrav > ps = ss st sV V pb / Vs
  • Sothalt helt analogt med gashalt
  • Sothalt i brandrum pb
  • Sothalt i utsatt rum ps
  • Gräns för sothalt pkrav
sikt x krav x s x b v s s s s t s v v
Sikt xkrav < xs = xb Vs / ss st sV V
  • Siktavstånd i brandrum xb
  • Siktavstånd i utsatt rum xs
  • Minsta siktavstånd xkrav
  • För en given siktförsämring gäller

pb xb = ps xs

xs = xb pb / ps

xs = xb cb / cs

ber kningssamband
Beräkningssamband
  • Enkla
  • Snarlika
  • Oberoende av brandtryck (överskattning)
  • Omblandande ventilation sämsta fallet
d dlig co dos
Dödlig CO-dos?
  • Som dödlig dos anges 30000 ppm min

= 30 000 ppm CO i 1 min

= 1 800 000 ppm CO i 1 s

= 1.8 CO i 1 s

= 1 CO i 1.8 s

  • C†CO = 1.8 CO s
basfall 1
Basfall1
  • Fördelningslåda för tio hotellrum
  • Rumsflöde 0.02 m3/s volym V = 72 m3
  • Läckarea Aiy = 48 cm2
  • Tilluftsdonarea At = 16 cm2
  • Frånluftsdonarea Af = 16 cm2
  • Medelbrand CO-halt cb = 0.03 CO
  • Temperaturer Tn = Ts = 300 K Tb = 600 K
basfall 2
Basfall2
  • Exponeringdossandel se = 1
  • Spridningsandel tilluft st = 0.2
  • Spridningsandel volym sV = 0.5
  • Brandrumsvolym V = 72 m3
  • Spridd koncentration cb = 0.03 CO
  • Mottagande flöde qs = 0.18 m3/s
  • Mottagande volym Vs = 648 m3
basfall 3
Basfall3
  • Beräknad CO-dos

Cs = se st sv V c / qs

Cs = 1.0 ∙ 0.2 ∙ 0.5 ∙ 72 ∙ 0.03 / 0.18 COs

Cs = 1.2 COs

  • Beräknad CO-nivå

cs = ss st sv V c / Vs

cs = 1.0 ∙ 0.2 ∙ 0.5 ∙ 72 ∙ 0.03 / 648 CO

cs = 0.000333 CO = 333 ppmCO

fall 1 terluft
Fall 1 Återluft
  • Återluft på grund av läckage 0.2
  • Bruttoflöde qs = 0.180 m3/s
  • Nettoflöde qs = 0.144 m3/s
  • Beräknad CO-dos

Cs = 1.5 COs

  • Beräknad CO-nivå

cs = 0.000333 CO = 333 ppmCO

fall 2 underluft
Fall 2 Underluft
  • Underluft till korridor med 80 cm2
  • Rummets läckarea fördubblas till 160 cm2
  • Ändrat st = 16/(16+16+48+80) = 0.1 -
  • Beräknad CO-dos

Cs = 0.6 COs

  • Beräknad CO-nivå

cs = 0.000167 CO = 167 ppmCO

fall 3 nervarvad ventilation
Fall 3 Nervarvad ventilation
  • Endast ventilationsflödet ändras
  • Olika areor ändras inte
  • Ändrat qs = 0.09 m3/s
  • Beräknad CO-dos

Cs = 2.4 COs

  • Beräknad CO-nivå

cs = 0.000333 CO = 333 ppmCO

fall 4 nerstrypt ventilation
Fall 4 Nerstrypt ventilation
  • Ventilationsflöde och donareor halveras
  • Ändrat st = 8/(8+8+48) = 0.125 -
  • Ändrat qs = 0.09 m3/s
  • Beräknad CO-dos

Cs = 1.5 COs

  • Beräknad CO-nivå

cs = 0.000208 CO = 208 ppmCO

fall 5 kort uppeh llstid
Fall 5 Kort uppehållstid
  • Kort uppehållstid 30 min
  • Luftomsättningstid 60 min
  • Ändrat se = 1 – e-30/60 = 0.4 –
  • Beräknad CO-dos

Cs = 0.48 COs

  • Beräknad CO-nivå

cs = 0.000333 CO = 333 ppmCO

fall 6 variabelt tilluftsdon
Fall 6 Variabelt tilluftsdon
  • Tilluftsdon med 556 mm2 läckarea
  • Ändrat st = 5.56/(5.56+16+48) = 0.08 -
  • Beräknad CO-dos

Cs = 0.48 COs

  • Beräknad CO-nivå

cs = 0.000133 CO = 133 ppmCO

fall 7 variabelt fr nluftsdon
Fall 7 Variabelt frånluftsdon
  • Frånluftsdonarea ökar till 64 cm2
  • Ändrat st = 16/(16+64+48) = 0.125 –
  • Beräknad CO-dos

Cs = 0.75 COs

  • Beräknad CO-nivå

cs = 0.000208 CO = 208 ppmCO

fall 8 forcerad ventilation
Fall 8 Forcerad ventilation
  • Ventilationsflödet ökas en faktor 1.5
  • Effektbehovet ökar en faktor 3.375 (1.53)
  • Ändrat qs = 0.27 m3/s
  • Beräknad CO-dos

Cs = 0.8 COs

  • Beräknad CO-nivå

cs = 0.000333 CO = 333 ppmCO

fall 9 ndrade dontryckfall
Fall 9 Ändrade dontryckfall
  • Tilluftsdon från 90 Pa till 360 Pa - 8 cm2
  • Frånluftsdon från 90 Pa till 40 Pa - 24 cm2
  • Ändrat st = 8/(8+24+48) = 0.1 -
  • Beräknad CO-dos

Cs = 0.6 COs

  • Beräknad CO-nivå

cs = 0.000167 CO = 167 ppmCO

fall 10 tryckavlastning
Fall 10 Tryckavlastning
  • Tryckavlastning med arean 720 cm2
  • Ändrat st = 16/(16+16+48+720) = 0.02 -
  • Beräknad CO-dos

Cs = 0.12 COs

  • Beräknad CO-nivå

cs = 0.000033 CO = 33 ppmCO

fall 11 sprinkler 1
Fall 11 Sprinkler1
  • Brandtemperaturen begränsas till 400 K
  • Start- och normaltemperatur 300 K
  • Ändrat sV = 300/300 – 300/400 = 0.25 -
  • Beräknad CO-dos

Cs = 0.6 COs

  • Beräknad CO-nivå

cs = 0.000167 CO = 167 ppmCO

fall 12 sprinkler 2
Fall 12 Sprinkler2
  • Normaltemperatur, starttemperatur och brandtemperatur 300 K, 400 K och 500 K
  • Ändrat sV = 300/400 – 300/500 = 0.15 –
  • Ändrad CO-medelnivå c = 0.05 CO
  • Beräknad CO-dos

Cs = 0.6 COs

  • Beräknad CO-nivå

cs = 0.000167 CO = 167 ppmCO

fall 13 luftl ckage till annat rum 1
Fall 13 Luftläckage till annat rum1
  • Läckarea mellan rum 3.2 cm2
  • Ändrat st = 3.2/(16+16+48) = 0.04 –
  • Ändrat qs = 0.02 m3/s och Vs = 72 m3
  • Beräknad CO-dos

Cs = 2.16 COs

  • Beräknad CO-nivå

cs = 0.000600 CO = 600 ppmCO

fall 14 luftl ckage till annat rum 2
Fall 14 Luftläckage till annat rum2
  • Backspjäll aktivt i brandrum
  • Ändrat st = 3.2/(0+16+48) = 0.05 -
  • Ändrat qs = 0.02 m3/s och Vs = 72 m3
  • Beräknad CO-dos

Cs = 2.7 COs

  • Beräknad CO-nivå

cs = 0.000750 CO = 750 ppmCO

fall 15 luftl ckage till annat rum 3
Fall 15 Luftläckage till annat rum3
  • Brandgasspjäll i brandrum
  • Ändrat st = 3.2/(0+0+48) = 0.067 -
  • Ändrat qs = 0.02 m3/s och Vs = 72 m3
  • Beräknad CO-dos

Cs = 3.6 COs

  • Beräknad CO-nivå

cs = 0.001000 CO = 1000 ppmCO

fall 16 luftl ckage till korridor
Fall 16 Luftläckage till korridor
  • Läckarea till korridor 80 cm2
  • Ändrat st = 80/(16+16+48+80) = 0.5 –
  • Ändrat qs = 0.03 m3/s och Vs = 180 m3
  • Beräknad CO-dos

Cs = 18 COs

  • Beräknad CO-nivå

cs = 0.003000 CO = 3000 ppmCO

fall 17 stoppad ventilation
Fall 17 Stoppad ventilation
  • Ingen normal ventilation efter spridning
  • Termik-vind ger 0.03 m3/s mot 0.18 m3/s
  • qs = 0.03 m3/s
  • Beräknad CO-dos

Cs = 7.2 COs

  • Beräknad CO-nivå

cs = 0.000333 CO = 333 ppmCO

fall 18 st ngd fr nluft
Fall 18 Stängd frånluft
  • Brandgasspjäll och ingen fördelningslåda
  • Endast frånluftsspjäll stänger
  • st = 16/(16+0+48) = 0.25 –
  • Ändrat qs = 0.02 m3/s och Vs = 72 m3
  • Beräknad CO-dos

Cs = 13.5 COs

  • Beräknad CO-nivå

cs = 0.003750 CO = 3750 ppmCO

fall 19 st ngd tilluft
Fall 19 Stängd tilluft
  • Ingen fördelningslåda
  • Variabelt tilluftsdon läckarea 1 cm2
  • st = 1/(1+16+48) = 0.015 –
  • Ändrat qs = 0.02 m3/s och Vs = 72 m3
  • Beräknad CO-dos

Cs = 0.83 COs

  • Beräknad CO-nivå

cs = 0.000231 CO = 231 ppmCO

fall 20 25 spridning till n rum
Fall 20-25 Spridning till n rum
  • n st rum
  • Ändrat qs = 0.02 ∙ n m3/s
  • Ändrat Vs = 72 ∙ n m3
  • Beräknad CO-dos

Cs = 10.8 / n COs

  • Beräknad CO-nivå

cs = 3000 / n ppmCO

kolmonoxidf rgiftning principexempel tvit 07 7014
Kolmonoxidförgiftning – principexempel TVIT—07/7014
  • Är 30000 ppmmin en dödlig CO-dos?
  • Symptomgränser för CO-förgiftning
  • Jämviktsamband HbCO och CO
  • Beräkningsantaganden
  • HbCO-halt för olika CO-halt
  • MGM Grand Hotel Las Vegas
symptomgr nser f r co f rgiftning
Symptomgränser för CO-förgiftning

HbCO-halt symptom

0.0-0.2 lindriga

0.2-0.4 måttliga

0.4-0.6 allvarliga

0.6-1.0 dödliga

j mviktsamband hbco och co
Jämviktsamband HbCO och CO

HbCOs = CO / ( CO + COs ) (-) (2.1)

COs = 640 ppm

CO-halt HbCO-halt symptom

160 ppm 0.2 lindriga

427 ppm 0.4 måttliga

960 ppm 0.6 allvarliga

640 ppm 0.5 (halvdöd)

ber kningsantaganden
Beräkningsantaganden
  • Samband (2.1) mellan HbCO och CO
  • Blodets gasupptagning är 0.04 av luftens
  • Jämvikt i lungorna
  • Fullständig omblandning av rumsluft
hbco halt f r konstant co halt
HbCO-halt för konstant CO-halt
  • Figur 3.1 HbCO-startvärde noll
  • HbCO-halt som svarta isolinjer
  • CO-dos som röda isolinjer
    • 15000 ppmmin
    • 30000 ppmmin
  • x-axel exponeringstid 0-60 min
  • y-axel CO-nivå 0-2000 ppm
  • CO-nivålinjer 160, 427 och 960 ppm
hbco halt f r avklingande co halt
HbCO-halt för avklingande CO-halt
  • Figur 4.3 luftomsättningstid 60 min
  • HbCO-halt som svarta isolinjer
  • CO-dos som röda isolinjer
    • 15000 ppmmin
    • 30000 ppmmin
  • x-axel exponeringstid 0-60 min
  • y-axel CO-startnivå 0-2000 ppm
  • CO-nivålinjer 160, 427 och 960 ppm
mgm grand hotel las vegas
MGM Grand Hotel Las Vegas
  • Stort hotellkomplex
  • Stor dödsolycka för hotell i USA
  • Brandgaser största dödsorsak
  • Brandutredning
stort hotellkomplex
Stort hotellkomplex
  • Byggår 1972-1973
  • T-formad hotellbyggnad
    • 2076 rum och 25 plan
    • 75-90 m flyglar med 30-36 rum per plan
  • Markplansdel
    • Casino, affärer, restauranger, konferens
    • storlek 120×360 m
stor d dsolycka f r hotell i usa
Stor dödsolycka för hotell i USA
  • Näst största dödsolyckan
  • 85 omkomna totalt
    • 67 överst i hotelldelen
    • 18 på markplan
    • 5000 person i komplexet vid brandstart
  • Starttid kl 7 21 november 1980
  • Startplats en restaurang i markplan
brandgaser st rsta d dsorsak
Brandgaser största dödsorsak

HbC0 Symptom Omkomna

0.0-0.2 Lindrig 12

0.2-0.4 Måttlig 37

0.4-0.6 Allvarlig 20

>0.6 Dödlig 1

CO-förgiftning inte avgörande

brandutredning 1
Brandutredning1
  • Vem är den skyldige?
  • Var startade branden?
    • i en kyldisk för en restaurang i markplanet
  • Vad orsakade branden?
    • dålig elinstallation för en kylkompressor
  • Detaljerad utredning med många figurer
brandutredning 2
Brandutredning2
  • Obefintlig utredning om ventilation
    • inga flödesscheman eller ritningar
  • Brandgasspridning via hisschakt
    • hissar med öppna dörrar på markplanet
    • brandgaser fick hisskorgarna att störta neråt
    • helt fritt uppåt 75 m
    • hotellrums tilluft från korridor
    • 61 av 67 omkomna nära hissarna i hotelldelen
slutsatser co f rgiftning
Slutsatser CO-förgiftning
  • Bestäms av HbCO-halt
  • CO-dosen 30000 ppmmin inte helt fel
  • CO-nivån 960 ppm dödlig
  • CO-dosen 30000 ppmmin inte helt fel
  • Dödsorsak oftast en kombination av

CO-förgiftning och brandgaser