1 / 30

Analiza opterećenja ( pretp. d p =20 cm = L y / 30) sopstvena te žina 0 . 2 0×25 = 5.0 kN/m 2

Analiza opterećenja ( pretp. d p =20 cm = L y / 30) sopstvena te žina 0 . 2 0×25 = 5.0 kN/m 2 dodatno stalno optere ćenje = 1 . 5 kN/m 2 ukupno g = 6. 5 kN/m 2 povremeno opt. p = 10 . 0 kN/m 2 K ontrola ugiba: v max ,el. = 6.9 mm (elasti čno rešenje)

reese
Download Presentation

Analiza opterećenja ( pretp. d p =20 cm = L y / 30) sopstvena te žina 0 . 2 0×25 = 5.0 kN/m 2

An Image/Link below is provided (as is) to download presentation Download Policy: Content on the Website is provided to you AS IS for your information and personal use and may not be sold / licensed / shared on other websites without getting consent from its author. Content is provided to you AS IS for your information and personal use only. Download presentation by click this link. While downloading, if for some reason you are not able to download a presentation, the publisher may have deleted the file from their server. During download, if you can't get a presentation, the file might be deleted by the publisher.

E N D

Presentation Transcript

  1. Analiza opterećenja (pretp. dp=20 cm = Ly/30) sopstvena težina 0.20×25 = 5.0 kN/m2 dodatno stalno opterećenje = 1.5 kN/m2 ukupno g = 6.5 kN/m2 povremeno opt. p = 10.0 kN/m2 Kontrola ugiba: vmax,el. = 6.9 mm (elastično rešenje) očekivano vmax = (2.5 ÷3)×6.9≈ 20 mm = Ly/300 Sa aspekta ugiba – debljina ploče od 20 cm je dovoljna. Proračun elastičnog ugiba – Tower i sl. (prilog)

  2. Kontrola proboja Dimenzija stuba prema članu 222 BAB: Arhitektonski razlozi – dato ograničenje:d ≤ 40 cm Zamenjujući kružni stub (iste površine): Voditi računa kod izduženih stubova da se za proračun ds može uzeti MAKSIMALNOd=1.5×b, bez obzira na stvarni odnos dimenzija stuba

  3. Sila u stubu: G+P = 587.2 kN (Tower) alternativa: 1.1×(6.5+10)×5.0×6.0 = 544.5 kN

  4. Ly> LxÞ hy > hx pretp. a1y≈ 3 cm Þ hy = 20 – 3 = 17 cm pretp. a1x≈ 5 cm Þ hy = 20 – 5 = 15 cm Ovaj napon se upoređuje sa dopuštenim i, po potrebi, vrši osiguranje armaturom.

  5. Proračun dopuštenih napona smicanja bez osiguranja: obavezno: aa= 1.0 za GA 240/360 aa= 1.3 za RA 400/500 aa= 1.4 za MA 500/560 MB 30Þta= 0.8 MPa - tabela 21, član 122. PBAB 87 tb= 2.2 MPa Potrebno je usvojiti armaturu u zoni iznad stuba.

  6. duži pravac Mu,y= 192.7 kNm/m hy = 20 – 3 = 17 cm Ako nema Tower-a.... qu= 1.6×g + 1.8×p qu= 1.6×6.5 + 1.8×10 = 28.4 kN/m2 zamenjujuće trake, polutraka S1:

  7. kraći pravac Mu,x= 160.5 kNm/m hx = 20 – 5 = 15 cm Ako nema Tower-a.... qu= 1.6×g + 1.8×p qu= 1.6×6.5 + 1.8×10 = 28.4 kN/m2 zamenjujuće trake, polutraka S1:

  8. Provera usvojene debljine ploče Napon smicanja u kritičnom preseku je prekoračio dopušteni: t= 0.191 kN/cm2 = 1.91 MPa > t2 = 1.58 MPa Potrebno je: - smanjiti napon smicanja u kritičnom preseku - povećati dopušteni napon

  9. Povećanje dopuštenog napona smicanja • Procenat armiranja m koji figuriše u izrazima za dopušteni napon (g1, g2) veći je od maksimalne vrednosti, tako da povećanje armature iznad stuba nema smisla • Preostaje povećanje marke betona (povećanje tb). Izjednačavanjem napona u kritičnom preseku sa gornjom granicom dopuštenog napona smicanja, sledi: potrebno:MB 45 tb= 2.8 MPa

  10. Smanjenje napona smicanja u kritičnom preseku Povećanje dimenzije stuba (zamislimo da je bilo moguće) Debljina ploče se ne menja, a time ni opterećenje ni momenti savijanja ni potrebna armatura. Dopuštene vrednosti napona smicanja ostaju iste.

  11. Smanjenje napona smicanja u kritičnom preseku Ako je jedna dimenzija stuba ograničena Ograničenje iz funkcionalnih razloga – jedna dimenzija stuba je ograničena na recimo b=40 cm (obezbeđenje potrebnog parking prostora i sl.) S obzirom da je članom 222. PBAB ograničen odnos strana stuba sa kojim se može računati prečnik ds, sa zadatom širinom preseka, markom betona i debljinom ploče NIJE MOGUĆE ZADOVOLJITI zahtevani dopušteni napon.

  12. Smanjenje napona smicanja u kritičnom preseku Podebljanje ploče Debljina ploče se određuje iz uslova zadovoljenja dopuštenog napona, i to: - napona t1 (formiranje kapitela) - napona t2 (ukoliko se podebljava cela ploča) Povećanjem debljine ploče menja se i: - opterećenje (povećava se) - momenti savijanja (povećavaju se) - potrebna površina armature (smanjuje se) i - procenat armiranjam (smanjuje se)

  13. Podebljanje čitave ploče – procena potrebne dp Moguće je napraviti sledeće pretpostavke: sila se neće BITNO promeniti (ne znamo koliko će se povećati, ali realno je da promena sopstvene težine neće BITNO povećati silu) procenat armiranja se neće BITNO smanjiti (u krajnjoj liniji, nije zabranjeno staviti nešto veću količinu armature od potrebne za prihvatanje momenata savijanja) usvojeno:dp= 24 cm

  14. duži pravac Mu,y= 203.6 kNm/m hy = 24 – 3 = 21 cm usvojeno:RØ19/10 (28.40 cm2/m) Ako nema Tower-a.... g = 0.24×25 + 1.5 = 7.5 kN/m2 qu= 1.6×7.5 + 1.8×10 = 30.0 kN/m2 zamenjujuće trake, polutraka S1:

  15. kraći pravac Mu,x= 169.5 kNm/m hx = 24 – 5 = 19 cm usvojeno:RØ19/10 (28.40 cm2/m) Ako nema Tower-a.... qu= 1.6×7.5 + 1.8×10 = 30.0 kN/m2 zamenjujuće trake, polutraka S1:

  16. Ovaj napon se upoređuje sadopuštenim i, po potrebi, vrši osiguranje armaturom.

  17. Provera usvojene debljine ploče t= 0.152 kN/cm2 = 1.52 MPa > t2 = 1.53 MPa Usvojena debljina ploče dp = 24 cm ZADOVOLJAVA. Kako je prekoračen dopušteni napon t1, potrebno je izvršiti osiguranje armaturom.

  18. Osiguranje armaturom usvojeno: 4×4URØ10/20 (4×4×2×0.785 = 25.13 cm2)

  19. Formiranje kapitela – procena potrebne dkap sila se neće promeniti (u odnosu na ploču konstantne debljine 20 cm povećaće se beznačajno, za težinu samog kapitela) procenat armiranja će se BITNO smanjiti (povećanje visine preseka pri praktično istoj količini armature) - proračun je na strani sigurnosti ukoliko usvojimo MINIMALNU vrednost procenta armiranja) pretp.:dkap= 40 cm

  20. Formiranje kapitela – korekcija vrednosti dkap Dobijena vrednost se može korigovati – smanjiti, uvođenjem u proračun realnijeg procenta armiranja, a time i napona t1 usvojeno:dkap= 34 cm

  21. Formiranje kapitela – određivanje dimenzije u osnovi dk Sa smanjenom debljinom kapitela m, a time i dozvoljeni napon smicanja i dalje rastu, brzo težeći konačnoj vrednosti. Dalja korekcija se ne vrši pre nego što se sprovede kontrola statičkih uticaja – momenata savijanja, odnosno sile u stubu. Minimalno potrebna dimenzija kapitela u osnovi dk se određuje iz uslova da ne bude prekoračen dopušteni napon smicanja t1 na spoju kapitela i ploče (promene debljine ploče, presek II-II)

  22. Formiranje kapitela – određivanje dimenzije u osnovi dk Usvojen kapitel u osnovi: 80×80 cm

  23. Ploča sa kapitelom većim od 0.3×Lmin Statički uticaji se NE MOGU računati metodom zamenjujućih traka, nego metodom zamenjujućih okvira ili pomoću Tower-a Dimenzija kapitela u osnovi je uobičajeno (0.3-0.4)×L, tj. površina kapitela je približno 10% pripadajuće površine Debljina ploče, odnosno UKUPNA visina kapitela, se određuje iz uslova da je napon smicanja u kritičnom preseku manji od t1 Pretpostavljene dimenzije kapitela: u osnovi: 200×200 cm ukupna visina: d = 34 cm (prethodna stavka) Sa ovako odabranim dimenzijama kapitela sprovodi se proračun statičkih uticaja (Tower, prilog)

  24. Ploča sa kapitelom većim od 0.3×Lmin - debljina ploče: 20 cm - ukupna visina kapitela: 34 cm - elastični ugib od ukupnog, G+P opterećenja: u = 5.2 mm Moguće je smanjiti debljinu ploče! Dalji proračun će biti sproveden sa pločom debljine 18 cm (UGIB), dok se ukupna visina kapitela ne menja (PROBOJ)

  25. debljina ploče: 18 cm (kapitel 34 cm)

  26. Ploča 18 cm sa kapitelom 200x200x34cm duži pravac Mu,y= 300.0 kNm/m hy = 34 – 3 = 31 cm usvojeno: RØ19/10 (28.40 cm2/m)

  27. Ploča 18 cm sa kapitelom 200x200x34cm kraći pravac Mu,x= 248.8 kNm/m hx = 34 – 5 = 29 cm usvojeno: RØ19/10 (28.40 cm2/m)

  28. Kontrola probijanja USVOJENE dimenzije kapitela: u osnovi: 200×200 cm ukupna visina: d = 34 cm

More Related