OPTIMIZACIÓN DEL PROCESO DE FRACTURAS
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OPTIMIZACIÓN DEL PROCESO DE FRACTURAS EN UN RESERVORIO NO CONVENCIONAL VOLCANO CLÁSTICO PowerPoint PPT Presentation


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OPTIMIZACIÓN DEL PROCESO DE FRACTURAS EN UN RESERVORIO NO CONVENCIONAL VOLCANO CLÁSTICO. E. d’Huteau; R. Ceccarelli, Repsol YPF; F. Cafardi, Schlumberger. ÍNDICE. Ubicación geográfica Conceptos originales Completación Estrategia de Punzados Agente de sostén Análisis de minifracs

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OPTIMIZACIÓN DEL PROCESO DE FRACTURAS EN UN RESERVORIO NO CONVENCIONAL VOLCANO CLÁSTICO

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Optimizaci n del proceso de fracturas en un reservorio no convencional volcano cl stico

OPTIMIZACIÓN DEL PROCESO DE FRACTURAS

EN UN RESERVORIO

NO CONVENCIONAL

VOLCANO CLÁSTICO

E. d’Huteau; R. Ceccarelli, Repsol YPF; F. Cafardi, Schlumberger


Ndice

ÍNDICE

  • Ubicación geográfica

  • Conceptos originales

  • Completación

  • Estrategia de Punzados

  • Agente de sostén

  • Análisis de minifracs

  • Evaluación de las fracturas

  • Datos de producción

  • Consideraciones sobre perfiles de imágenes

  • Conclusiones


Ubicaci n geogr fica

Bandurria

Cruz de Lorena

La Calera

Loma Campana

Coirón Amargo

Sierras Blancas

CHIHUIDO

P. HERNANDEZ

Lago Los Barreales

Fortín de Piedra

Mata Mora

Lago Mari Menuco

Meseta Buena Esperanza

Loma La Lata – Sierra Barrosa

Lindero Atravesado

LOMA LA LATA

Los Bastos

Aguada Baguales

Agua del Cajón

20 Km

UBICACIÓN GEOGRÁFICA

Barrosa – Toledo (Cupen Mahuida)


Columna estratigr fica

Brisson y Veiga, 1999

COLUMNA ESTRATIGRÁFICA

Profundidad en el área de Cupén Mahuida:

3100 a 3800 mbbp


Dise os y consideraciones originales

DISEÑOS y CONSIDERACIONES ORIGINALES

  • Roca de origen volcánico con zonas alteradas que actúan como reservorio.

  • Profundidad 3100 a 3800 m TVD.

  • Porosidad de 8 a 15%, baja permeabilidad de matriz.

  • Por perfil el reservorio es “similar” a un clástico.

  • Generalmente se encuentra sobre presionado.


Completaci n

Completación

  • Completación

    • Pozos verticales

    • Casing:Exploratorios: 7” 32#/ft P110

      Desarrollo: 5” 18#/ft N80

    • Tubing 3.5” 9.3 #/ft P110

    • Zona de interés:

      3100 – 3800 m


Estrategia de punzados

ESTRATEGIA DE PUNZADOS

  • Estrategia de punzado

    • El sistema de punzados es seleccionado por las restricciones en el Tubing.

    • Cañón: 2” - 6.5 gr - 6 spf - 60°

    • Por simulación, diámetro del agujero en casing de 5”:

    • Diámetro promedio en Csg: 0.19”

    • Diámetro mínimo en Csg: 0.15”

Sinterball 20/40


Estrategia de punzados1

ESTRATEGIA DE PUNZADOS

  • Para casing de 7” es necesario modificar la estrategia de punzado o cambiar el agente de sostén.

Casing 7”

Casing 5”

TCP y 30/50

Slug 1 PPA


Agente de sost n

AGENTE DE SOSTÉN

  • Por la presión de confinamiento se utiliza Sinterball 20/40.

  • Las cantidades bombeadas (no diseño) varían de 500 a 2000 bolsas/frac.

  • Debido a la falta de barreras hay un fuerte crecimiento fuera de la zona de interés. Entonces el espesor neto no es el factor dominante para el cálculo del agente de sostén. Se diseñó 1500 a 2000 bolsas por capas.


An lisis de minifrac

Pfo

Pc

Pfo

Pc

ANÁLISIS DE MINIFRAC

  • 70% de los minifracs muestran un evidente comportamiento de “pressure dependent leak-off” (PDL).

  • Pfo ~200 psi > Pc (shmin)


An lisis de minifrac1

ANÁLISIS DE MINIFRAC

  • 70% de los minifracs muestran un evidente comportamiento de “pressure dependent leak-off” (PDL).

  • Pfo ~200 psi > Pc (shmin)

  • Se observa este comportamiento aún en zonas donde no se detectan fracturas en perfil de imágenes.

  • Se observa también el efecto de “height recession”


Evaluaci n de las fracturas

EVALUACIÓN DE LAS FRACTURAS

  • Se analizaron solo las fracturas en casing de 5”:

    • No se observa contención en altura de las fracturas.

      • Coincide con la interpretación de mecánica de roca.

    • Screen Out: 40% de las operaciones

      • No hay TSO

      • La presión neta es afectada por los cambios de concentración => restricciones cerca del pozo.

      • Los screen out pueden ser relacionados con la calidad del reservorio.


Evaluaci n de las fracturas pnet

Evaluación de las Fracturas - Pnet


Datos de producci n

DATOS DE PRODUCCIÓN


Optimizaci n del proceso de fracturas en un reservorio no convencional volcano cl stico

Identificación de dif. tipos de reservorio

Brechas tobáceas / Flujo piroclástico grueso

Condiciones de Reservorio A


Optimizaci n del proceso de fracturas en un reservorio no convencional volcano cl stico

Identificación de dif. tipos de reservorio

Brechas tobáceas / Flujo piroclástico grueso

Condiciones de Reservorio B.


Optimizaci n del proceso de fracturas en un reservorio no convencional volcano cl stico

Identificación de dif. tipos de reservorio

Colada fracturada

Coladas

Brechas

Coladas

30 m

Tobas y brechas

Flujos piroclásticos

Condiciones de Reservorio C.


Conclusiones de otros estudios

CONCLUSIONES DE OTROS ESTUDIOS

  • Las mejores producciones se relacionan con zonas con buena porosidad de matriz y con presencia de fracturas, comprobadas por las interpretaciones de imagen y datos de ingeniería. (A)

  • Los pozos estériles o de baja productividad se relacionan con baja porosidad y permeabilidad de matriz, aunque presenten niveles fracturados . (C)

  • Los niveles con producciones intermedias se relacionan con buena porosidad y permeabilidad de matriz y sin participación de fracturas . (B)

  • Los depósitos piroclásticos son los mejores reservorios primarios, las coladas volcánicas pueden constituir buenos reservorios si están fracturados.


Conclusiones

CONCLUSIONES

  • A la interpretación normal de perfiles, se debe adicionar la interpretación de perfiles de imágenes y sónico dipolar para la cuantificación de fisuras y para definir los intervalos productivos.

  • Hacer un test de inyectividad para determinar el comportamiento PDL: Mini-fall off cuando es posible, minifrac siempre.

  • Bombear agente de sostén de malla 100, u aditivos con funciones equivalentes, durante el colchón para reducir el efecto de las fracturas naturales.

  • En condiciones “B” y “C” diseñar tratamientos con etapas largas a concentraciones de 6 a 8 PPA. Terminar con una corta etapa a 10 PPA.

  • En condiciones “A” diseñar tratamientos con etapas hasta concentraciones de 12 PPA.

  • Buscar un arenamiento sobre el final de la ultima concentración para asegurar buena conductividad en el NWB.


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