汇   报
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汇 报. MAPD 转化率: MAPD 转化为丙烯的选择性:. Δ H 1 =-171.4kJ/ mol. Δ H 2 =-164.7kJ/ mol. MAPD 转化为丙烯放出的热 丙烯转化为丙烷放出的热 反应放出的全部热量 反应器进出口物料总焓变 Δ H=1.447MW ,因此可按绝热反应处理。. Δ H 3 =-124.2kJ/ mol. 反应动力学比较. 赵秀红,北京化工大学化学工程学 院, 2002 无论采用哪一个动力学模型,在进口温度为 35.6 ℃ ,压力为 2450MPa 的绝热条件下,都无法得到与数据对应的 MAPD 选择性和转化率。

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Presentation Transcript

MAPD转化率:

MAPD转化为丙烯的选择性:


ΔH1=-171.4kJ/mol

ΔH2=-164.7kJ/mol

MAPD转化为丙烯放出的热

丙烯转化为丙烷放出的热

反应放出的全部热量

反应器进出口物料总焓变ΔH=1.447MW,因此可按绝热反应处理。

ΔH3=-124.2kJ/mol


反应动力学比较

赵秀红,北京化工大学化学工程学

院,2002

无论采用哪一个动力学模型,在进口温度为35.6℃,压力为2450MPa的绝热条件下,都无法得到与数据对应的MAPD选择性和转化率。

回归的动力学模型:

于在群,齐鲁石化公司研究院,2002


部分热耦合简捷计算

其中作为决策变量

Minimum energy requirements of thermally coupled distillation systems, ZbigniewFidkowski, 1987



对于约束

其中为方程 ,的两个根,且满足

因为

所以

边界


对于约束

对于区域2,


满足两个边界条件,所以有

其中





TCS-R与常规流程比较


采用部分热耦合的直接精馏塔序列与常规流程相比,冷凝器热负荷由采用部分热耦合的直接精馏塔序列与常规流程相比,冷凝器热负荷由81.72MW减少为73.32MW,再沸器热负荷由81.82MW减少为83.38MW,冷却和加热介质的品味并未发生变化,但消耗的公用工程共减少16.84MW,约减少10.3%的能量消耗。


加入反应采用部分热耦合的直接精馏塔序列与常规流程相比,冷凝器热负荷由


MAPD采用部分热耦合的直接精馏塔序列与常规流程相比,冷凝器热负荷由转化为丙烯的选择性:先加氢后分离:66.69%

催化加氢:99.8%

部分热耦合的催化加氢:99.7%


采用部分热耦合的直接精馏塔序列与常规流程相比,冷凝器热负荷由采用部分热耦合的直接精馏塔序列与常规流程相比,冷凝器热负荷由85.5MW减少为77.14MW,再沸器热负荷由84.43MW减少为75.96MW,消耗的公用工程共减少16.83MW,约减少9.9%的能量消耗。


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