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Convertidores de Corriente Alterna a Corriente Directa con Voltaje Promedio de Salida Variable

Convertidores de Corriente Alterna a Corriente Directa con Voltaje Promedio de Salida Variable. Ing. Javier Rodríguez Bailey. a =30°. SEMICONVERTIDOR MONOFASICO. a =0°. a =120°. Ing. Javier Rodríguez Bailey. SEMICONVERTIDOR MONOFASICO. Ing. Javier Rodríguez Bailey. a =0°.

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Convertidores de Corriente Alterna a Corriente Directa con Voltaje Promedio de Salida Variable

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Presentation Transcript


  1. Convertidores de Corriente Alterna a Corriente Directa con Voltaje Promedio de Salida Variable Ing. Javier Rodríguez Bailey

  2. a=30° SEMICONVERTIDOR MONOFASICO a=0° a=120° Ing. Javier Rodríguez Bailey

  3. SEMICONVERTIDOR MONOFASICO Ing. Javier Rodríguez Bailey

  4. a=0° CONVERTIDOR COMPLETO MONOFASICO a=120° a=60° Ing. Javier Rodríguez Bailey

  5. CONVERTIDOR COMPLETO MONOFASICO Ing. Javier Rodríguez Bailey

  6. SEMICONVERTIDOR TRIFASICO a=0° a=45° a=75° Ing. Javier Rodríguez Bailey

  7. SEMICONVERTIDOR TRIFASICO a=0° a=45° a=75° Ing. Javier Rodríguez Bailey

  8. SEM ICONVERTIDOR TRIFASICO Ing. Javier Rodríguez Bailey

  9. CONVERTIDOR COMPLETO TRIFASICO a=45° a=75° a=105° Ing. Javier Rodríguez Bailey

  10. CONVERTIDOR COMPLETO TRIFASICO Ing. Javier Rodríguez Bailey

  11. A continuación se analizara el comportamiento de los convertidores monofásicos desde el punto de vista del factor de potencia y contenido de armónicas que agregan la red de corriente alterna. Recordatorio de Factor de potencia y distorsión total de armónicas: Ing. Javier Rodríguez Bailey

  12. Ing. Javier Rodríguez Bailey

  13. Determinación de la serie de Fourier de un pulso en forma generalizada Ing. Javier Rodríguez Bailey

  14. DETERMINACION DE LA SERIE DE FOURIER DE UN PULSO EN FORMA GENERALIZADA NEGATIVO Y DEFASADO π RADIANES. USANDO EL DESARROLLO ANTERIOR CAMBIANDO LA AMPLITUD DE 1 A -1 Y r POR π+r Los coeficientes an y bn en el término coseno y seno tienen un defasamiento nπ, que para n impar equivale a un cambio de signo y para n par equivale a un defasamiento multiplo de 2 π o sea 0 Ing. Javier Rodríguez Bailey

  15. SUMANDO LOS DOS PULSOS ANTERIORES SE OBTIENE LA FIGURA 3, Y SU SERIE DE FOURIER ES Al sumar los dos pulsos la formA de onda tiene simetría de media onda: f(t)=-F(t+T/2) y por esta razón desaparecen todas las armonicas pares, por lo tanto para esta última curva la serie de Fourier sera Ing. Javier Rodríguez Bailey

  16. Convertidor completo monofásico Se analizara el convertidor completo monofásico de la figura con una carga formada por una resistencia (R), una inductancia muy grande (L) y una fuente de directa (E). Esto podría representar la armadura de un motor de C. D. Debido a la inductancia grande la corriente por la carga será continua y constante. Los tiristores al dispararse con un atraso de ángulo a controlaran el voltaje promedio aplicado a la carga. Ing. Javier Rodríguez Bailey

  17. Ondas de convertidor completo a Ing. Javier Rodríguez Bailey

  18. Vcd y f. p. en convertidor completo Ing. Javier Rodríguez Bailey

  19. Armónicas de convertidor completo Para el convertidor monofásico se tendrán los siguientes valores: Fdist = =.9003 Fdesp = Cos a F. P. = 0.9003 Cos a I1 = 90.03% I7=12.86% I3= 30.01% I9=10.0% I5= 18% THD= 48.34% Ing. Javier Rodríguez Bailey

  20. Semiconvertidormonofásico En el semiconvertidor mostrado en la figura la carga será una resistencia (R), una inductancia muy grande (L) y una fuente de directa (E), que podría representar la armadura de un motor de C. D. Por ser un semiconvertidor el voltaje en la carga no puede ser negativo, y debido a la inductancia grande la corriente por la carga será continua y constante. El voltaje promedio aplicado a la carga se controla con el atraso a en la señal de disparo a los tiristores. Ing. Javier Rodríguez Bailey

  21. Ondas de semiconvertidor monofásico a Ing. Javier Rodríguez Bailey

  22. Vcd y f. p. de semiconvertidor monofásico Ing. Javier Rodríguez Bailey

  23. Fdist, fdesp y f. P. de semiconvertidor monofásico Ing. Javier Rodríguez Bailey

  24. Armónicas en semiconvertidor monofásico Ing. Javier Rodríguez Bailey

  25. Como mejorar el factor de potencia en convertidores de C. A. a C. D Para poder mejorar el factor de potencia se usara un semiconvertidor con tiristores con capacidad para encenderse y apagarse (se puede usar GTO) y se necesita agregar un diodo (DM) para permitir que la corriente de la carga pueda seguir circulando cuando se apaguen los tiristores. Para mejorar el factor de potencia se tienen varias opciones que se describirán a continuación manteniendo la posibilidad de control del voltaje promedio aplicado a la carga Ing. Javier Rodríguez Bailey

  26. Opciones para mejorar f. P. en convertidores. Para mejorar el factor de potencia existen las siguientes opciones: a) Control del ángulo de extinción b) Control de ángulo simétrico c) Modulación de ancho de pulso uniforme d) Modulación de ancho de pulso senoidal Ing. Javier Rodríguez Bailey

  27. Ondas de control de ángulo de extinción b Ing. Javier Rodríguez Bailey

  28. Ondas de control de ángulo simétrico b Ing. Javier Rodríguez Bailey

  29. Vcd y f.pde control de ángulo simétrico Ing. Javier Rodríguez Bailey

  30. Armónicas de control de ángulo simétrico Ing. Javier Rodríguez Bailey

  31. Ondas de modulación de ancho de pulso uniforme Ing. Javier Rodríguez Bailey

  32. Vcd y f.p. de modulación de ancho de pulso uniforme. Ing. Javier Rodríguez Bailey

  33. Armónicas de modulación de ancho de pulso uniforme. Ing. Javier Rodríguez Bailey

  34. THD de modulación de ancho de pulso uniforme Ing. Javier Rodríguez Bailey

  35. Ondas de modulación de ancho de pulso senoidal. Ing. Javier Rodríguez Bailey

  36. Vcd y f. P. de modulación de ancho de pulso senoidal Ing. Javier Rodríguez Bailey

  37. Armónicas de modulación de ancho de pulso senoidal. Ing. Javier Rodríguez Bailey

  38. THD de modulación de ancho de pulso senoidal. Ing. Javier Rodríguez Bailey

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